Калькулятор расчета свайного фундамента — онлайн расчет столбчатого фундамента
С помощью данного калькулятора можно произвести расчеты буронабивных свайно-ростверковых и столбчатых фундаментов. Расчет нагрузки на свайный фундамент.
Онлайн-калькулятор для расчета монолитного буронабивного ростверкового фундамента поможет рассчитать размеры фундамента, опалубки, диаметр и общую длину арматуры и объём расходуемого бетона. Перед началом проектирования здания с таким фундаментом обязательно проконсультируйтесь у специалистов, насколько оправдан такой выбор.
Расчеты данного калькулятора основываются на нормативах, приведенных в ГОСТ Р 52086-2003, СНиП 3.03.01-87 и СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции».
Столбчатый и свайный фундамент – разновидности фундаментов, в которых используются столбы или сваи в качестве опор. Они погружаются в грунт на необходимую глубину, а их верхние части соединяются цельной железобетонной конструкцией (ростверком), которая не соприкасается с землёй. При столбчатом и свайном варианте ростверкового фундамента отличается глубина установки опор.
Ростверковая конструкция имеет смысл там, где грунт не пригоден для обычного размещения фундамента (слабый грунт, пучинистый, либо промерзающий на значительную глубину). Поскольку сваи забиваются при любых климатических условиях, ростверковый фундамент особенно актуален для регионов с низкими температурами и суровым климатом. Другие преимущества ростверковой технологии – высокая скорость возведения и низкая потребность в земляных работах. Достаточно пробурить отверстия и выполнить установку уже готовых свай.
Многие параметры ростверкового фундамента могут варьироваться. Это форма и материалы свай, способы действия на грунт, способы установки, форма ростверка. Каждый случай ростверкового фундамента должен учитывать расчётные нагрузки, климатические условия, специфику грунта и другие особенности местности и будущего сооружения. Чтобы уточнить все эти моменты, нужно провести необходимые замеры и расчёты, при необходимости – пригласить специалистов. Экономия на первоначальных расчётах может обернуться серьезными последствиями в будущем. Чтобы этого избежать, в первую очередь рекомендуем внимательно изучить данный калькулятор. В нем вы сможете определить будущие расходы и на примере стандартной конструкции определиться с составляющими планируемого фундамента.
Заполняя поля калькулятора, сверьтесь с дополнительной информацией, отображающейся при наведении на иконку вопроса .
Внизу страницы вы можете оставить отзыв, задать вопрос разработчикам или предложить идею по улучшению этого калькулятора.
Разъяснение результатов расчетов
Общая длина ростверка
Суммарный периметр фундамента, включая внутренние перегородки.
Площадь подошвы ростверка
Площадь нижней части ростверка, которая нуждается в гидроизоляции.
Площадь внешней боковой поверхности ростверка
Площадь боковых поверхностей наружной стороны фундамента, нуждающаяся в утеплении.
Объем бетона для ростверка и столбов
Общее количество бетона, которое понадобится для заливки фундамента заданных параметров. Фактическая потребность может оказаться выше из-за уплотнений при заливке, а объём фактически доставленного бетона может оказаться меньше заказанного. Поэтому рекомендуем заказывать бетон с 10-процентным запасом.
Вес бетона
Приблизительный вес бетона при средней плотности.
Нагрузка на почву от фундамента в местах основания столбов
При расчете берется во внимание полный вес конструкции.
Минимальный диаметр продольных стержней арматуры
Рассчитывается по нормативам СНиП. Учитывается относительное содержание продольной арматуры в сечении ленты ростверка.
Минимальное количество рядов арматуры ростверка
Для противодействия естественной деформации ленты ростверка под действием сил сжатия и растяжения, необходимо использовать продольные стержни в разных поясах ростверка (вверху и внизу ленты).
Общий вес арматуры
Вес стержней арматуры, вместе взятых.
Величина нахлеста арматуры
Для крепления стержней арматуры внахлёст, используйте данное значение.
Длина продольной арматуры
Общая длина арматуры включая нахлест.
Минимальное количество продольных стержней арматуры для столбов и свай
Необходимое количество продольных стержней арматуры для каждого столба или сваи.
Минимальный диаметр арматуры для столбов и свай
Минимально допустимый диаметр продольных стержней арматуры, обеспечивающих прочность столбов или свай.
Минимальный диаметр поперечной арматуры (хомутов)
Определяется, основываясь на нормативах СНиП.
Максимальный шаг поперечной арматуры (хомутов)
Рассчитывается таким образом, чтобы при заливке бетона арматурный каркас не был смещён или деформирован.
Общий вес хомутов
Суммарный вес хомутов, которые потребуются при строительстве всего фундамента.
Минимальная толщина доски при опорах через каждый метр
Необходимая толщина досок опалубки при заданных параметрах фундамента и заданном шаге опор. Рассчитывается исходя из ГОСТ Р 52086-2003.
Количество досок для опалубки
Число досок стандартной длиной 6 метров, которые потребуются для возведения всей опалубки.
Периметр опалубки
Общая протяженность опалубки с учетом внутренних перегородок.
Объем и примерный вес досок для опалубки
Такой объем досок потребуется для возведения опалубки. Вес досок рассчитывается из среднего значения плотности и влажности хвойных пород дерева.
Онлайн калькулятор бетона для свайного фундамента. Завод «ЭКОБЕТОН» Вологда
Онлайн калькулятор монолитного буронабивного свайного и столбчатого ростверкого фундамента
Поможет оценить и рассчитать всю материальную часть будущего проекта, в том числе позволит определиться с тем, сколько бетона потребует проект. Он является хорошим подспорьем на этапе планирования. Рекомендуем связаться со специалистами для получения рекомендаций касательно фундаментных работ.
Все расчеты выполняются в соответствии со СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции», СНиП 3.03.01-87 и ГОСТ Р 52086-2003.
Свайный (или столбчатый) – тип фундамента, при возведении которого сваи (столбы) погружают в грунт на нужную глубину. Их верхушки соединяют между собой, не соприкасающейся с землей непосредственно, железобетонной лентой, которая называется ростверк. Глубина, на которую будут забиты или иным способом погружены опоры, является основным отличием между первым и вторым типами.
Такой фундамент лучше подойдет для строительства в условиях слабых, пучинистых, растительных грунтов, либо в регионах, где земля промерзает на большую глубину. Учитывая возможность забивать сваи в любое время года, данный фундамент находит свое применение в областях с холодным климатом. Помимо этого, свайный фундамент может похвастаться быстротой постройки при минимуме земляных работ, которые ограничиваются бурением нужного количества отверстий или забиванием уже готовых свай. Во втором случае необходима специализированная техника.
Свайный фундамент отличается по геометрии свай, материалу, из которого их изготовляют, способу воздействия на почву, технологии монтажа свай и видам ростверка. Понимание климатических факторов, нагрузок на сваи и свойств почвы помогут выбрать вариант, подходящий под конкретную постройку.
Важно не
пытаться производить проектирование самостоятельно в попытке сэкономить и не
заниматься самостроем. Работа без контроля со стороны специалистов с профильным
образованием и опытом работы может привести к таким плачевным последствиям, как
обрушение здания.
Как рассчитать буронабивной свайный фундамент для дома
Вопросы экономии на строительстве фундамента могут быть решены путем использования передовых и безопасных решений, которые отличаются меньшей затратой строительных материалов по сравнению с традиционными вариантами оснований. В частности, с каждым годом возрастает популярность буронабивных фундаментов, которые успели зарекомендовать себя с положительной стороны. Но прежде чем приступать к строительству, необходимо провести тщательный расчет буронабивного фундамента. О том, как это сделать своими силами, вы сможете прочитать в нашей небольшой статье.
С чего начать расчет?
Итак, вы уже знаете, какой дом будете возводить на вашем участке. Все, что вам нужно – последовательно пройти через ряд этапов, большая часть которых сводится к проведению аналитической работы:
- оценить характер грунта;
- просчитать нагрузку от здания;
- провести расчет площади фундамента, вернее – площади его подошвы;
- определиться с параметрами буронабивных свай и их количеством
Оцениваем качественные параметры грунта
В статье «Расчет фундамента» мы приводили достаточно полную информацию о том, как самостоятельно оценить показатели грунта, а также рассчитать требуемую площадь подошвы фундамента. Там же вы можете посмотреть примерный расчет буронабивного фундамента. Стоит учитывать условие, что буронабивное свайное основание не подходит для участков с высоким УГВ.
Рассчитываем нагрузку от дома
На данном этапе необходимо прикинуть примерную нагрузку от будущего сооружения. Как это сделать, описано в этой статье. По сути, требуется лишь просуммировать массу стройматериалов, которая пойдет на строительство надземной части дома – сделать это несложно, имея в своем распоряжении сводные таблицы со средними значениями удельной массы.
Расчет параметров и количества буронабивных свай
Очевидно, что от параметров опор, в том числе – от площади подошвы каждой сваи, зависит их требуемое количество. Порядок расчетов такой же, как и при расчете столбчатого фундамента. В конце статьи, на которую мы ссылаемся, приведен пример того, как определиться с количеством опор. Не забываем о том, что минимально допустимый шаг между сваями составляет 2 метра, и все опоры необходимо объединить в одну систему обвязкой железобетонным ростверком. Уже на этом этапе можно «на бумаге» провести достаточно точный расчет прочности фундамента – выдержит ли он воздействия, как со стороны здания, так и со стороны грунта?
Сколько бетона и арматуры потребуется на устройство буронабивного основания
На этапе, когда вы определились с количеством буронабивных свай, самое время определить требуемый объем бетонной смеси. О том, как это сделать, мы писали здесь – рекомендуем ознакомиться с этой тематической статьей. Не забываем и про арматуру для фундамента. При желании, вы можете самостоятельно приготовить бетонную смесь прямо на участке – так будет дешевле и, благо, буронабивное основание нетребовательно к срокам заливки: сваи можно заливать так, как вам удобно!
Загрузка…Калькулятор расчета несущей способности буронабивных свай — MOREREMONTA
Информация по назначению калькулятора
Онлайн калькулятор монолитного буронабивного свайного и столбчатого ростверкого фундамента предназначен для расчетов размеров, опалубки, количества и диаметра арматуры и объема бетона, необходимого для обустройства данного типа фундамента. Для определения подходящего типа, обязательно обратитесь к специалистам.
С вайный либо столбчатый фундамент – тип фундамента, в котором сваи либо столбы находятся непосредственно в самом грунте, на необходимой глубине, а их вершины связаны между собой монолитной железобетонной лентой (ростверком), находящейся на определенном расстоянии от земли. Главным отличием между столбчатым и свайным фундаментом является разная глубина установки опор.
О сновными условиями для выбора такого фундамента является наличие слабых, растительных и пучинистых грунтов, а так же большая глубина промерзания. В последнем случаем и при возможности забивания свай при любых погодных условиях, такой вид очень актуален в районах с суровым климатом. Так же к основным преимуществам можно отнести высокую скорость постройки и минимальное количество земляных работ, так как достаточно пробурить необходимое количество отверстий, либо вбить уже готовые сваи с использованием специальной техники.
С уществует различное множество вариаций данного типа фундамента, таких как геометрическая форма свай, материалы для их изготовления, механизм действия на грунт, методы установки и виды ростверка. В каждом индивидуальном случае необходимо выбирать свой вариант с учетом характеристик грунта, расчетных нагрузок, климатических и других условий. Для этого необходимо обращаться к специалистам, которые смогут произвести все необходимые замеры и расчеты. Попытки экономии и самостроя могут привести к разрушению постройки.
Д алее представлен полный список выполняемых расчетов с кратким описанием каждого пункта. Вы так же можете задать свой вопрос, воспользовавшись формой справа.
Фундамент выполняет важную и ответственную функцию, не допускающую никаких сомнений в возможностях или надежности основания.
В этом отношении свайные опорные конструкции позволяют получить полноценный вариант решения проблемы без опасности просадок или деформаций, которые возможны у традиционных видов фундамента.
Особенно ярко эта способность проявляется в сложных условиях, на слабонесущих или обводненных грунтах, торфяниках.
Если традиционные основания базируются на верхних, неустойчивых слоях грунта, то сваи опираются на плотные горизонты, расположенные на значительном расстоянии от поверхности.
Единственной задачей, встающей перед проектировщиком, является грамотный и корректный расчет опорной конструкции.
Какие параметры нужно рассчитать для правильного выбора свайного фундамента
Параметры, необходимые для обоснованного выбора свайного фундамента, можно разделить на две группы:
К измеряемым могут быть причислены все свойства грунта на данном участке:
- Состав слоев.
- Уровень залегания грунтовых вод.
- Особенности гидрогеологии, возможность сезонного подтопления, подъемы и понижения водоносных горизонтов.
- Глубина залегания и состав плотных слоев.
К расчетным параметрам относятся:
- Величина нагрузки на основание.
- Несущая способность опоры.
- Схема расположения стволов.
- Параметры свай и ростверка.
Указаны только самые общие параметры, в ходе создания проекта нередко приходится рассчитывать большое количество дополнительных позиций.
Расчет с помощью онлайн-калькулятора
Тип грунта определяется по результатам бурения пробной скважины. Она имеет глубину до появления контакта с плотными слоями, или до момента погружения на достаточную глубину для установки висячих свай.
Некоторую информацию можно получить в местном геологоразведочном управлении, но она будет усредненной и не сможет дать максимально полные данные о качестве и параметрах грунта на данном участке.
Участок способен иметь специфические инженерно-геологические условия, не свойственные данному региону в целом, поэтому всегда следует производить специализированный геологический анализ.
Глубина промерзания грунта — табличное значение, которое находят в приложениях СНиП.
Существует специальная карта, на которой все регионы России разделены на специальные зоны, обладающие соответствующей глубиной промерзания.
Тем не менее, в действующем ныне СП 22.13330.2011 «Основания зданий и сооружений» имеется методика специализированного расчета глубины промерзания, производимого по теплотехническим показателям грунта и самого здания.
Как найти нагрузку на основание
Нагрузка на фундамент определяется как суммарный вес постройки и всех дополнительных элементов:
- Стены дома.
- Перекрытия.
- Стропильная система и кровля.
- Наружная обшивка, утеплитель.
- Эксплуатационная нагрузка (вес мебели, бытовой техники, прочего имущества).
- Вес людей и животных.
- Снеговая и ветровая нагрузка.
Производится последовательный подсчет всех слагаемых, после чего вычисляется общая сумма. Затем необходимо увеличить ее на величину коэффициента прочности.
Необходимо решить, возможны ли какие-либо дополнительные пристройки или дополнения, увеличивающие вес дома и изменяющие величину нагрузки на основание. Если подобные изменения входят в планы, лучше сразу заложить их в несущую способность фундамента, чтобы упростить себе задачу в будущем.
От каких факторов зависит шаг?
Минимальным расстоянием между двумя соседними винтовыми сваями является двойной диаметр лопасти.
Максимум ограничивается несущей способностью опор и жесткостью ростверка, испытывающего нагрузку от веса дома.
Каждый пролет между опорами можно рассматривать как балку, жестко закрепленную с двух концов.
Тогда величину нагрузки необходимо рассчитать таким образом, чтобы балка не была деформирована или разрушена, а прогиб в центральной точке не превышал допустимых значений.
На практике обычно поступают проще — на основании многочисленных расчетов и эксплуатационных наблюдений выведено максимальное расстояние между соседними сваями, равное 3 (иногда — 3,5) м.
Эту величину считают критической, если по несущей способности опор получаются пролеты больше 3 м, то добавляют 1 или несколько свай для уменьшения шага.
Пример вычисления необходимого количества опор
Для простоты примем общий вес дома со всеми нагрузками равным 30 т. Это приблизительно соответствует весу одноэтажного брусового дома 6 : 4 м, расположенного в средней полосе со снеговой нагрузкой до 180 кг/м2.
Определяется несущая способность одной сваи. Площадь опоры (лопасти) при диаметре 0,3 м составит 0,7 м2. (700 см2). Несущая способность грунта обычно принимается равной среднему арифметическому от значений всех слоев, встречающихся на участке. Допустим, она выражается в 3-4 кг/см2. Тогда каждая свая сможет нести 2,1-2,8 т.
Получается, что для дома в 30 т надо использовать 11-15 свай. Помня о необходимости иметь запас прочности, принимаем максимальное значение. Схему размещения можно принять как свайное поле из 3 рядов по 5 свай в каждом.
Глубину погружения и, соответственно, длину свай принимаем равной глубине залегания плотных грунтовых слоев.
Она определяется практически, методом пробного погружения сваи или бурением скважины.
Пример расчета буронабивной основы
Прежде всего следует вычислить несущую способность одной сваи. Для примера возьмем наиболее распространенный вариант — диаметр скважины 30 см, несущая способность грунта составляет 4 кг/см2. По таблицам СНиП определяем, что несущая способность на песках средней плотности составит около 2,5 т.
Затем производится подсчет общего веса дома. Он делается по обычной методике, но к нему понадобится прибавить вес ростверка, для чего следует вычислить объем ленты и умножить его на удельный вес бетона.
После этого нагрузку на сваи делят на несущую способность единицы и округляют до большего целого значения. Это — количество буронабивных свай, необходимое для дома заданного веса, выстроенного в заданных условиях.
Даже состав грунта редко соответствует лабораторным показателям из-за различных примесей, включений или прочих напластований, изменяющих все параметры.
Поэтому в любом случае надо делать запас прочности, превышающий обычные коэффициенты, заложенные в формулы. Рекомендуется увеличивать его на 10-15%.
Основные схемы размещения
Существует несколько разновидностей схем расположения свай:
- Свайное поле.
- Свайный куст.
- Свайная полоса.
Свайное поле представляет собой участок с равномерно распределенными по всей площади опорами.
Используется для жилых или вспомогательных построек, обладающих подходящим весом, этажностью и материалом для использования винтовых свай. Свайные кусты применяются для создания опорной конструкции под точечные объекты — вышки электропередач или мобильной связи, колонны, трубы котельных и т.п.
Свайные полосы служат фундаментом для линейных сооружений — ограждений, заборов, набережных и т.п.
При проектировании схемы расстановки опор учитывается конфигурация, геометрические и функциональные особенности всех элементов сооружения. Нередко используются смешанные, или комбинированные схемы расположения свай, когда совместно со свайным полем наблюдаются участки с кустами и полосами.
Необходимо учитывать, что минимальное расстояние между соседними сваями не должно превышать 2 диаметра, а между соседними рядами — 3 диаметра режущих лопастей. Это важно, так как при погружении грунт теряет свою плотность, на восстановление которой уходит большое количество времени.
Как правильно рассчитать шаг
Расчет шага производится в зависимости от схемы размещения свай и от конфигурации постройки.
Если известно общее количество, опоры расставляются по выбранной схеме — сначала по углам, затем заполняются наиболее нагруженные линии, расположенные под несущими стенами, после чего расставляют оставшиеся сваи по площади комнат для поддержки лаг перекрытий.
Задаче проектировщика является обеспечение максимальной жесткости ростверка, установка опор в точках максимальных нагрузок и равномерное распределение веса дома между остальными стволами.
Для построек обычного типа распределение свай проблемы не вызывает, намного сложнее расстановка опор на сооружениях сложной конфигурации с неравномерным распределением массы элементов.
В таких ситуациях сначала размещают кусты свай под наиболее нагруженными точками, после чего размещают остальные опоры.
Оптимальное расстояние
Оптимальное расстояние между сваями — это абстрактное понятие, не имеющее реального числового выражения.
Некоторые источники приводят вполне конкретные значения, но они вызывают больше сомнений, чем полезной информации.
Прежде всего, необходимо учесть нагрузку на каждую опору, которая должна быть меньше предельно допустимых величин.
Кроме этого, необходимо обеспечить такую длину пролетов между сваями, чтобы балки ростверка сохраняли неподвижность и не прогибались.
В этом отношении оптимальное расстояние определяется материалом и размерами ростверка, величиной нагрузки и прочими факторами воздействия.
Поэтому общего оптимального значения расстояния между сваями нет и не может быть. Это величина расчетная, зависит от многих факторов и в каждом конкретном случае имеет собственное значение.
Пример нахождения размеров ростверка
Рассмотрим порядок расчета железобетонного ростверка. Ширина ленты должна быть равна толщине стен.
Если стены дома в 1,5 кирпича, то ширина стен составит 38 см. Такой же будет и ширина ростверка.
Высота ленты при такой ширине должна составить 50 см — это обеспечит необходимую жесткость на прогиб.
Арматурный каркас Будет состоять из двух горизонтальных решеток по 2 стержня 12 мм.
Общий объем бетона, необходимого для отливки, составит 0,5 · 0,38 · 30 м (общая длина ростверка) = 5,7 м3.
Учитывая возможность непроизводительных потерь, лучше заказывать 6 м3 готового бетона марки М200 и выше, или изготовить его самостоятельно прямо на площадке.
Полезное видео
В данном разделе вы сможете ознакомиться с пособием по расчету свайно-ростверкового, плитно-свайного, а также свайно-ленточного фундамента:
Заключение
Большинство пользователей не производит расчет фундамента, так как это слишком сложная и ответственная задача.
Чаще всего для этого привлекают опытных специалистов.
Как минимум, используются онлайн-калькуляторы, позволяющие получить нужные данные быстро и совершенно бесплатно.
Кроме того, такие ресурсы позволяют найти необходимое количество всех материалов и нередко даже рассчитывают их стоимость для монтажа.
Следует учитывать, что всецело полагаться на качество подсчета при помощи неизвестного алгоритма опасно, надо хотя бы продублировать расчет на другом, подобном ресурсе.
В целом, самостоятельный расчет можно производить только для вспомогательных или хозяйственных построек, чтобы не слишком рисковать своим имуществом, здоровьем и жизнью людей.
Калькулятор Столбы-Онлайн v.1.0
Калькулятор по расчету столбчатого фундамента из буронабивных столбов (свай). Расчет количества столбов, ростверка, расчет бетона и арматуры, состава бетона и кол-ва замесов в бетономешалке. За основу взяты: СП 22.13330.2011, СП 52-101-2003, книга В.П. Сизова: Руководство для подбора составов тяжелого бетона.
Пример расчета
Вес дома: 150 тонн
Вес дома необходимо указать без учета массы фундамента с учетом снеговой и эксплуатационной нагрузки на перекрытия и с коэф. запаса. Для примера взят одноэтажный каркасный дом.
Грунт: Суглинок. Коэффициент пористости [e]: 0.5. Показатель текучести грунта [IL]: 1
Тип столбов: с уширением пяты (ТИСЭ)
Высота ствола столба [h2]: 2.5м
Диаметр ствола столба [d1]: 0.25м
Высота уширения столба [h3]: 0.3м
Диаметр уширения столба [d2]: 0.6м
Глубина погружения столба в грунт: 1.5м
Конструктивная схема здания: пятистенок (с одной внутренней несущей стеной по длинной стороне дома)
Размеры дома: 10х12м
Высота ростверка: 0.4м
Ширина ростверка: 0.4м
Условия расчета
Для расчета количества столбов нам необходимо знать расчетное сопротивление грунта, нагрузки на фундамент (вес дома со снеговой и эксплуат. нагрузкой) и массу фундамента.
В связи с тем, что масса фундамента нам не известна расчет будем производить в два приема. Изначально находим кол-во столбов без учета массы фундамента (столб + ростверк либо только столбы), а затем, когда масса фундамента становится известной, находим кол-во столбов с учетом его массы.
Расчет столбчатого фундамента будем производить по второй группе предельных состояний (по деформациям основания). За основу взят СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений.
Отступление: Стоит заметить, что многие застройщики называют данный тип свайно-ростверковым фундаментом. Если идти по строгой терминологии то это не верно и для расчета свайного фундамента используется СП 24.13330.2011. По нему будет составлен отдельный калькулятор.
Расчет сопротивление грунта основания
Если характеристики грунтов известны, то для расчета можно воспользоваться формулой из пункта 5.6.7 СП 22.13330.2011.
Определяем ширину подошвы фундамента. В нашем случае это столб, который имеет геометрию подошвы в виде круга. Поэтому в первую очередь находим площадь подошвы столба, которая будет опираться на грунт. Затем вычисляем ширину фундамента.
Площадь подошвы столба = Пи * Диаметр подошвы столба * Диаметр подошвы столба / 4 = 3.14 * 0.6 * 0.6 / 4 = 0.2826 м2 = 2826 см2
Ширина фундамента = квадратный корень (Площадь подошвы столба) = квадратный корень (2826см2) = 0.53 м
При неизвестной ширине фундамента можно найти расчетное сопротивление грунта по формулам через приложения В СП 22.13330.2011. Ширина фундамента в нашем случае задана конструктивно, но за основу можно взять данный расчет за счет минимальных требований к прочностным характеристикам грунта.
Формула при глубине заложения фундамента [d] 19.05.2016 05:51:49 Максим Гвоздев
Расчета свайного фундамента, столбчатого фундамента
Онлайн калькулятор по расчету буронабивных свайно-ростверковых и столбчатых фундаментов. Определение нагрузки на свайный фундамент.
Выберите тип ростверка:
Параметры ростверка:
Параметры столбов и свай:
Расчет арматуры:
Расчет опалубки ростверк:
Рассчитать
Результаты расчетов
Фундамент:
Общая длина ростверка: 0 м.
Площадь подошвы ростверка: 0 м2.
Площадь внешней боковой поверхности ростверка: 0 м2.
Общий объем бетона для ростверка и столбов (с 10% запасом): 0 м3.
Вес бетона: 0 кг.
Нагрузка на почву от фундамента в местах основания столбов: 0 кг/см2.
Расчет арматуры ростверка:
Расчет арматуры для столбов и свай:
Минимальный диаметр поперечной арматуры (хомутов): 0 мм.
Максимальный шаг поперечной арматуры (хомутов) для ростверка: 0 мм.
Общий вес хомутов: 0 кг.
Опалубка:
Минимальная толщина доски при опорах через каждый 1 метр: 0 мм.
Максимальное расстояние между опорами: 0 м.
Количество досок для опалубки: 0 шт.
Периметр опалубки: 0 м.
Объем досок для опалубки: 0 м3.
Примерный вес досок для опалубки: 0 кг.
Дополнительная информация о калькуляторе
Онлайн калькулятор монолитного буронабивного (свайного и столбчатого) ростверкового фундамента предназначен для расчетов размеров, опалубки, диаметра арматуры, ее количества и объема расходуемого бетона. Для определения подходящего типа конструкции фундамента обязательно проконсультируйтесь со специалистами.
Обратите внимание! В расчётах используются нормативы, приведенные в ГОСТ Р 52086-2003, СНиП 3.03.01-87 и СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции».
Данный тип фундамента основывается на сваях или столбах, поэтому его также часто называют столбчатым либо свайным. Глубина установки и несущая способность отличает сваи от столбов.
Вершины столбов или свай связывают между собой сплошной железобетонной лентой, так называемым ростверком. Между ростверком и поверхностью земли остаётся воздушная прослойка некоторой высоты.
Основная причина для выбора ростверкового фундамента – глубокое промерзание или слабость грунта. Этот тип фундамента востребован в местах, где из-за погодных условий другие виды фундамента создавать проблематично. Забивка свай не зависит от климата, что является несомненным преимуществом ростверковой технологии. Другой её плюс – высокая скорость возведения сооружений, поскольку сваи можно подготовить заранее, а их вбивание – ускорить, пробурив в земле отверстия.
На тип ростверкового фундамента влияет материал и форма свай, характер действия на грунт, способы установки и виды непосредственно ростверка. Трудно давать типовые рекомендации, не зная самого сооружения и специфики местности, где оно строится. Перед началом проектирования следует учесть климат местности, свойства грунта, расчётные нагрузки. Безусловно, лучше всего обратиться к специалистам и последовать их рекомендациям, так как есть риск «доэкономиться» до деформации или разрушения будущего строения. Чтобы этого избежать, советуем внимательно ознакомиться с данным калькулятором. Он поможет вам рассчитать расходы при возведении стандартных конструкций и обдумать составляющие будущего фундамента.
Вы можете задать вопрос или предложить идею по улучшению данного калькулятора. Будем рады вашим комментариям!
Пояснения к результатам расчетов
Общая длина ростверка
Внешний периметр ростверка, включая длину внутренних перегородок
Площадь подошвы ростверка
Площадь нижней поверхности ростверка, которая нуждается в гидроизоляции.
Площадь внешней боковой поверхности ростверка
Площадь наружной поверхности фундамента, которая нуждается в утеплении специальными материалами.
Общий объем бетона для ростверка
Суммарный объём бетона, нужный для полной заливки фундамента с обозначенными вами параметрами. При заказе бетона возьмите запас приблизительно в 10%. При заливке могут возникнуть уплотнения, ведущие к повышенному расходу, а доставка может привезти несколько меньший объём, чем вы заказали фактически.
Вес бетона
Примерный вес бетона, который понадобится вам для фундамента. Рассчитан для бетона средней плотности.
Нагрузка на почву от фундамента в местах основания столбов
Давление, которое фундамент оказывает на почву в основании свай или столбов.
Минимальный диаметр продольных стержней арматуры для ростверка
Рассчитывается с учётом содержания продольной арматуры в площади сечения ростверка и нормативов СНиП.
Минимальное количество рядов арматуры для ростверка
Количество стержней продольной арматуры в верхнем и нижнем поясах ленты ростверка, необходимое для предотвращения естественной деформации ленты силами растяжения и сжатия.
Общий вес арматуры
Вес арматурного каркаса.
Величина нахлеста арматуры
При креплении отрезков стержней внахлест следует использовать данное значение.
Длина продольной арматуры
Общая длина арматуры для всего каркаса (с учетом нахлеста).
Минимальное количество продольных стержней арматуры для столбов и свай
Число продольных стержней арматуры располагаемое в каждом столбе или свае.
Минимальный диаметр арматуры для столбов и свай
Предельный минимальный диаметр арматуры столбов, исчисляется в соответствии с нормативами СНиП.
Минимальный диаметр поперечной арматуры (хомутов)
Минимально допустимый диаметр поперечной арматуры в соответствии с нормативами СНиП исходя из заданных параметров.
Максимальный шаг поперечной арматуры (хомутов)
Максимальный шаг хомутов, при котором арматурный каркас будет должным образом выполнять свою функцию. Следует использовать данное значение, либо уменьшить шаг хомутов.
Общий вес хомутов
Общий вес хомутов, необходимых при строительстве фундамента.
Минимальная толщина доски опалубки (при опорах через каждый метр)
Расчетная толщина досок опалубки в соответствии с ГОСТ Р 52086-2003, для заданных параметров фундамента и при заданном шаге опор. Опалубка рассчитывается для ростверка.
Количество досок для опалубки
Количество материала для опалубки заданного размера. За основу берется доска длиной 6 метров.
Периметр опалубки
Общий периметр опалубки для ростверка, включая внутренние перегородки.
Объем и примерный вес досок для опалубки
Требуемый объем пиломатериала для опалубки в кубических метрах и килограммах.
Расчет столбчатого фундамента, расчет свайного фундамента
Расчет столбчатого фундамента, свайный фундамент с ростверкомСтолбчато-ленточный фундаментПростой онлайн калькулятор рассчитает точное количество требуемых строительных материалов для монолитного свайно-ленточного фундамента. Начните расчет сейчас!
Чаще всего в загородном строительстве используют буронабивные сваи фундамента, которые идеально дополняются монолитной лентой – это самый простой и экономичный способ. Сваи берут на себя несущую функцию, тогда как ростверк (лента) берет на себя соединяющую функцию и таким образом равномерно распределяет нагрузку на столбы. Столбчатый монолитный железобетонный фундамент отлично подходит для пучинистых грунтов, когда земля промерзает и расширяется, при этом строение должно быть легким или средней тяжести. Фундамент на столбах идеальное решения для возведения деревянных, каркасных и дачных домов, а так же гаражей и хозяйственных построек. Столбчатый фундамент лучше не использовать при строительстве каменных или кирпичных домов.
Столбчатый фундамент своими рукамиОнлайн калькулятор столбчатого фундамента позволяет вам не только произвести расчет количества столбов, количества арматуры и объема бетона, но и получить наглядные чертежи фундамента с ростверком и полную стоимость буронабивного фундамента с ростверком.
Технология предполагает заливку бетонного раствора в опалубку, для этого нужно заранее пробурить отверстия, при возведении частного дома земляные работы можно провести в ручную, без привлечения бурильной установки. Диаметр сваи рассчитывается из расчета давления, которое будет оказывать вес загородного дома. Сваи фундамента должны быть углублены ниже, чем уровень промерзания грунта в вашем регионе. Бетонные столбы подойдут для любой глубины, они могут быть монолитными, как в нашем случае, важно чтобы их ширина была минимум 400 мм. Асбестобетонные или металлические трубы подходящего диаметра можно залить бетоном, при этом исключаются работы по опалубке. Рекомендуемое расстояние между столбами не более 3 метров.
Несущая способность фундамента на сваях с ростверком
Учтите, что данный онлайн калькулятор предполагает только расчет материалов и затрат по вашему фундаменту, но не дает возможность просчитать несущую способность фундамента, так как для подобного расчета потребуется геодезия вашего участка, сбор нагрузок и прочее.
Расчет буронабивных свай пример расчёта несущей способности
В силу некоторых особенностей земельных участков (проблемная структура грунта, наличие уклона или плотность возведения сооружений) при строительстве не всегда есть возможность поставить фундамент желаемого типа. В таких случаях оптимальный вариант – буронабивной фундамент с ростверком, который становится все популярнее благодаря многим его преимуществам.
Cхема буронабивных свай.
Особенности и преимущества буронабивного фундамента
В некоторых случаях при сооружении жилых зданий нет возможности устанавливать ленточный фундамент. Например, из-за наличия вблизи уже возведенных зданий или коммуникационных узлов. Такая проблема особенно актуальна в населенных пунктах, где площади участков небольшие и каждый владелец пытается возле дома разместить максимальное количество построек. Разрешить ситуацию так, чтобы не принести вреда основаниям уже существующих сооружений, позволяет использование буронабивного фундамента на сваях. При его сооружении есть возможность проводить все процессы с максимальной точностью. Кроме того, уровень вибрационных колебаний в процессе работы минимальный, что предотвращает разрушительное влияние на размещенные поблизости постройки.
Преимущества использования свай при сооружении фундамента:
- Относительная дешевизна сооружения. Монолитное или ленточное основание, если провести правильный расчет материалов, обойдется значительно дороже буронабивного.
- Универсальность применения. С помощью такого фундамента можно соорудить основание на любом типе грунта, включая участки, расположенные вблизи водоемов.
- Возможность установки на глубину промерзания грунта.
- Это решение подходит для конструкций из любых материалов. Например, для домов из кирпича, бруса или панелей.
- Скорость сооружения. На его строительство уходит около 5-7 суток.
- Безопасность. При постройке полностью исключена возможность негативно повлиять на уже готовые здания или нанести вред ландшафту.
Стоит отметить, что несущая способность буронабивного фундамента не уступает ленточному или монолитному.
Еще одна особенность использования свай – заливка прямо на месте строительства. К проблематике сооружения такого фундамента можно отнести только бурение скважин для заливки, которые вырыть с помощью техники возможно не всегда, и вся работа проводится вручную.
Фото буронабивных свай
Расчет основных характеристик буронабивных свай
Перед началом строительства нужно совершить расчет несущей способности и выбрать материал изготовления, который напрямую будет влиять на показатели будущего основания.
Расчет несущей способности
Просто недопустимо выпускать из виду этот показатель в ситуациях, когда планируется сооружать здание на основании из свай. От него напрямую зависит количество используемых материалов и количество столбов, которые будет необходимо использовать при строительстве.
Таблица несущей способности свай
Несущая способность свай, на которые действует вертикальная нагрузка, зависит от уровня сопротивления основания (влияют используемые материалы), а также показатель сопротивляемости грунта. Чтобы провести расчет несущей способности свай, можно воспользоваться формулой:
Несущая способность = 0.7 КФ х (Нс х По х Пс х 0.8 Кус х Нсг х Тсг)
КФ – коэфф. однородности грунта.
Нс – нижнее сопротивление грунта.
По – площадь опирания столба (м2).
Пс – периметр столба (м).
Кус – коэффициент условий работы.
Нсг – нормативное сопротивление грунта боковой поверхности.
Тсг – толщина слоя грунта (м).
Для поиска некоторых значений можно использовать СНиП 2.02.03-85 (там содержится каждая необходимая таблица).
Проводя расчет несущей способности, также нужно учитывать размер столба. Как пример, столб диаметром 30 см выдерживает 1700 кг, а свая толщиной 50 см – уже целых 5000 кг. Это говорит об большом влиянии каждого сантиметра на уровень нагрузки, который будет выдерживать диаметр.
Таблица сопротивления свайных столбов в зависимости от глубины погружения
Расчет несущей способности: материал
Кроме размеров свай, проводя расчет нужно учитывать и материал. Как и в других типах фундаментов, большое значение имеет класс бетона.
Таблица приблизительной стоимости свайного фундамента
Как пример, использование бетона В 7,5 может позволить основанию выдерживать нагрузку в 100 кг на 1 см2. Это достаточно большой показатель.
Технология сооружения фундамента на сваях
Буронабивное основание собирается непосредственно на участке. В сваях заключается его основная особенность – именно они берут на себя всю нагрузку будущего сооружения. Чтобы провести расчет установки, нужно узнать глубину промерзания земли и провести монтаж так, чтобы подошва столба находилась ниже этой отметки.
Обязательно проводится гидроизоляция опор с помощью рубероида, устеленного 2 слоями. Верхние части столбов соединяются с помощью ростверка и от ее типа зависит вид основания: заглубленный или висячий.
С целью предотвращения вспучивания на участке ростверки висячего типа устанавливаются от поверхности земли на отдалении около 10 см. Когда ростверк будет погружен в землю – его называют заглубленным (вкапывается на 20 см и больше). Если основание сооружалось на сваях и использовался ростверк, оно способно выдерживать 1.5 Т.
Таблица для расчета бокового сопротивления опор
Алгоритм сооружения:
- Разметочные работы. Используется канат, уровень и другие приспособления.
- Рытье траншеи.
- Разметка расположения опор.
- Изъятие земли из места расположения столбов с помощью мотобура или другим способом.
- Установка опор. Перед их размещением в скважинах необходимо предварительно разместить рубероид в 2 слоя. Его рубашка должна полностью окутывать участок столба, который будет закопан в земле.
- Бетонирование.
- Соединение опорной части с ростверком.
- Укладка балки.
- Бетонирование стыков.
При бетонировании необходимо постоянно размешивать раствор. Это позволит добиться большей прочности основания: выйдет воздух и бетон будет более плотным.
Буронабивной фундамент – отличное и экономичное решение для возведения сооружений, не уступающее прочностными показателями, как пример, тому же ленточному основанию, а также позволяющее провести работу быстро.
Определение эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра на основе решения Миндлина
Аннотация
Уравнение расчета эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра связано с ее распределением сопротивления ствола сваи. Таким образом, существует большая разница между результатами расчета при разных распределениях сопротивления ствола сваи. В первую очередь, эта статья суммирует концептуальный режим сопротивления ствола сваи при том обстоятельстве, что грунт, окружающий сваи, имеет различное распределение слоев.Во-вторых, на основе решения Миндлина о перемещении и с учетом влияния диаметра сваи расчетное уравнение оптимизировано с предположением, что сопротивление вала сваи имеет параболическое распределение. Факторы влияния анализируются в соответствии с результатом расчета эффективной длины сваи. Наконец, в сочетании с инженерным примером, расчетное уравнение, выведенное в этой статье, анализируется и проверяется. Результат показывает, что коэффициент Пуассона грунта и диаметр сваи повлияли на эффективную длину сваи.По сравнению с коэффициентом Пуассона грунта влияние диаметра сваи более значимо. Если диаметр сваи остается неизменным, влияние коэффициента Пуассона грунта на эффективную длину сваи уменьшается по мере увеличения отношения модуля упругости сваи и модуля упругости грунта. Если коэффициент Пуассона грунта остается прежним, влияние диаметра сваи на эффективную длину сваи возрастает по мере увеличения отношения модуля упругости сваи и модуля упругости грунта. Таким образом, оптимизированный результат расчета эффективной длины сваи с учетом влияния диаметра сваи более близок к реальной инженерной ситуации и практически осуществим.
Ключевые слова
Буронабивные сваи большого диаметра
Сопротивление ствола сваи
Параболическое распределение
Решение Миндлина
Влияние диаметра сваи
Эффективная длина сваи
Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи (0)
View AbstractCopyright © Чанъаньского университета. Производство и размещение компанией Elsevier B.V.
Рекомендуемые статьи
Цитирование статей
Проектирование свай [разработать подробное руководство]
В статье рассматривается конструкция свай (одинарные набивные сваи).Буронабивные сваи чаще используются в мире в качестве глубокого фундамента, когда осевая нагрузка не может быть достигнута за счет фундаментов мелкого заложения.
Существуют различные методы проектирования свай. Во всех методах расчет поверхностного трения и концевых опор выполняется при расчете свай. Если мы сможем рассчитать вышеуказанные параметры, мы легко сможем оценить вместимость сваи.
Расчет отрицательного поверхностного трения и нормального поверхностного трения почвы в этой статье не рассматривается.
Однако эффект поверхностного трения грунта можно учесть при оценке несущей способности сваи.
Особенно, когда есть отрицательное поверхностное трение, которое снижает несущую способность сваи, это следует учитывать при расчетах. Влияние трения кожи о землю о кожу будет рассказано в другой статье на этом сайте.
Как правило, допустимые значения торцевого подшипника и поверхностного трения получают в результате геотехнических исследований.
В отчете приведены допустимые значения допустимого концевого подшипника и допустимого поверхностного трения.
Если в отчете о инженерно-геологических исследованиях указаны предельная нагрузка на концевую опору и предельное поверхностное трение, они должны быть преобразованы в допустимые нагрузки, поскольку мы сравниваем их с рабочими нагрузками (эксплуатационными нагрузками) конструкции.
Уравнения для оценки концевого подшипника и трения обшивки
Допустимая нагрузка на концевую часть = (допустимая конечная опора) x (площадь поперечного сечения основания сваи)
Способность к трению обшивки = (допустимое трение обшивки) x (площадь поверхности сваи в длине раструба)
Площадь поверхности сваи в длине раструба рассчитывается путем умножения длины раструба (длины сваи в свежей породе) на длину периметра сваи.Обычно сваи имеют глубину забивки вокруг диаметра сваи, если это не указано в геотехническом отчете.
Геотехническая способность сваи = Концевая несущая способность + Допустимая сила трения обшивки
Геотехническая способность сваи сравнивается со структурной способностью сваи для получения несущей способности сваи.
Структурная способность сваи может быть оценена с помощью структурного анализа.
Сваю можно спроектировать как колонну, несущую осевую нагрузку в почве и скале.
При укладке сваи на очень мягких грунтах, таких как торф, рекомендуется провести структурную проверку сваи с учетом эффекта продольного изгиба в очень мягкой среде.
Как правило, инженеры использовали следующее уравнение для оценки несущей способности свай.
Структурная способность сваи = 0,25 fcu Ac
Где fcu = характеристическая кубическая прочность бетона
Ac = площадь поперечного сечения сваи
Расчетная способность сваи = меньшая структурная способность и геотехническая нагрузка
Для ознакомления с конструкцией свайной заглушки можно обратиться к статье «Конструкция свайной заглушки ».
Грузоподъемность свай | Программное обеспечение SkyCiv Cloud для структурного анализа
Как рассчитать предельную несущую способность одиночной сваи
Грузоподъемность
Оценка предельной несущей способности одиночной сваи — один из наиболее важных аспектов проектирования свай, который иногда может быть сложным. В этой статье будут рассмотрены основные уравнения для расчета одинарной сваи, а также приведен пример.
Чтобы легко понять механизм передачи нагрузки одиночной сваи, представьте бетонную сваю длиной L и диаметром D, как показано на рисунке 1.
Рисунок 1: Механизм передачи нагрузки для свай
Нагрузка Q, приложенная к свае, должна передаваться непосредственно на грунт у основания сваи. Часть этой нагрузки будет восприниматься сторонами сваи за счет так называемого «поверхностного трения», развиваемого вдоль вала (Q s ), а остальная часть будет выдержана почвой, на которую опирается свая (Q p ). Следовательно, предельная несущая способность (Qu) сваи определяется уравнением (1).Существует несколько методов оценки значений Q p и Q s .
\ ({Q} _ {u} = {Q} _ {p} + {Q} _ {s} \) (1)
Q u = Максимальная грузоподъемность
Q p = Допустимая нагрузка на концевую опору
Q с = Сопротивление поверхностному трению
Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты нагрузки без загрузки или установки!
Калькулятор проектирования фундамента
Усилие на конце подшипника, Q
pПредельная несущая способность на конце теоретически представляет собой максимальную нагрузку на единицу площади, которая может без сбоев выдерживаться почвой в подшипнике.Следующее уравнение Карла фон Терзаги, отца механики грунтов, является одной из первых и наиболее часто используемых теорий при оценке предельной несущей способности фундаментов. Уравнение Терзаги для предельной несущей способности может быть выражено как:
\ ({q} _ {u} = (c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q}) + (\ frac {1} {2} × γ × B × { N} _ {γ}) \) (2)
q u = Максимально допустимая нагрузка на конец
c = сцепление почвы
q = Эффективное давление на грунт
γ = Удельный вес грунта
B = Глубина или диаметр поперечного сечения
N c , N q , N γ = коэффициенты подшипника
Поскольку q u выражается в единицах нагрузки на единицу площади или давления, умножение его на площадь поперечного сечения сваи приведет к несущей способности сваи на конце (Q p ).Результирующим значением последнего члена уравнения 2 можно пренебречь из-за относительно небольшой ширины сваи, следовательно, его можно исключить из уравнения. Таким образом, предельная несущая способность сваи может быть выражена, как показано в уравнении (3). Эта модифицированная версия уравнения Терзаги используется в модуле SkyCiv Foundation при проектировании свай.
\ ({Q} _ {p} = {A} _ {p} × [(c × {N} _ {c}) + (q × {N} _ {q})] \) (3)
A p = Площадь поперечного сечения сваи
Коэффициенты опоры N c и N q являются безразмерными, получены эмпирическим путем и являются функциями угла трения почвы (Φ).Исследователи уже завершили расчеты, необходимые для определения коэффициентов опоры. В таблице 1 приведены значения N q согласно данным инженерного командования военно-морских сил (NAVFAC DM 7.2, 1984). Значение N c примерно равно 9 для свай под глинистыми грунтами.
| Коэффициент подшипника (Н q ) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Угол трения (Ø) | 26 | 28 | 30 | 31 | 32 | 33 | 34 | 35 | 36 | 37 | 38 | 39 | 40 |
| Забивные сваи | 10 | 15 | 21 | 24 | 29 | 35 | 42 | 50 | 62 | 77 | 86 | 120 | 145 |
| Буронабивные сваи | 5 | 8 | 10 | 12 | 14 | 17 | 21 | 25 | 30 | 38 | 43 | 60 | 72 |
Таблица 1: N q значения из NAVFAC DM 7.2
Емкость сопротивления поверхностному трению, Q 90 106 с
Кожное сопротивление сваи развивается по длине сваи. Обычно сопротивление трению сваи выражается как:
\ ({Q} _ {s} = ∑ (p × ΔL × f) \) (4)
p = периметр сваи
ΔL = Инкрементная длина сваи, по которой берутся p и f
f = Сопротивление трению агрегата на любой глубине
Оценка значения единицы сопротивления трения (f) требует рассмотрения нескольких важных факторов, таких как характер установки свай и классификация грунта.Уравнения (5) и (6) показывают вычислительный метод определения единицы сопротивления трению свай в песчаных и глинистых грунтах соответственно. Таблицы 2 и 3 представляют рекомендуемый эффективный коэффициент давления грунта (K) и угол трения грунт-сваю (δ ’) в соответствии с NAVFAC DM7.2.
Для песчаных почв:
\ (f = K × σ ’× tan (δ’) \) (5)
K = эффективный коэффициент давления грунта
σ ’= эффективное вертикальное напряжение на рассматриваемой глубине
δ ’= угол трения грунт-сваи
Для глинистых почв:
\ (f = α × c \) (6)
α = Эмпирический коэффициент сцепления
| Угол трения грунт-сваи (δ ’) | |
|---|---|
| Тип сваи | δ ’ |
| Стальная свая | 20º |
| Куча древесины | 3/4 × Φ |
| Бетонная свая | 3/4 × Φ |
Таблица 2: Значения угла трения грунта-сваи (NAVFAC DM7.2, 1984)
| Коэффициент бокового давления земли (K) | ||
|---|---|---|
| Тип сваи | Компрессионная свая | Натяжная свая |
| Забивные двутавровые сваи | 0,5–1,0 | 0,3-0,5 |
| Забивные сваи (круглые, прямоугольные) | 1,0–1,5 | 0,6–1,0 |
| Забивные сваи (конические) | 1.5-2,0 | 1,0–1,3 |
| Забивные сваи | 0,4-0,9 | 0,3–0,6 |
| Буронабивные сваи (диаметр <24 ″) | 0,7 | 0,4 |
Таблица 3: Значения коэффициента бокового давления земли (K) (NAVFAC DM7.2, 1984)
| Коэффициент адгезии (α) | |||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| c / p a | α | ||||||||||||
| ≤ 0.1 | 1,00 | ||||||||||||
| 0,2 | 0,92 | ||||||||||||
| 0,3 | 0,82 | ||||||||||||
| 0,4 | 0,74 | ||||||||||||
| 0,6 | 0,62 | ||||||||||||
| 0,8 | 0,54 | ||||||||||||
| 1,0 | 0,48 | ||||||||||||
| 1,2 | 0,42 | ||||||||||||
| 1,4 | 0,40 | ||||||||||||
| 1,6 | 0,38 | ||||||||||||
| 1.8 | 0,36 | ||||||||||||
| 2,0 | 0,35 | ||||||||||||
| 2,4 | 0,34 | ||||||||||||
| 2,8 | 0,34 | ||||||||||||
Примечание: p a = атмосферное давление ≈ 100 кН / м 2
Таблица 4: Значения фактора адгезии (Terzaghi, Peck, and Mesri, 1996)
Пример: Расчет вместимости свай в песке
Бетонная свая длиной 12 метров и диаметром 500 мм забивается в несколько слоев песка без наличия грунтовых вод.Найдите максимальную несущую способность (Q и ) сваи.
| Детали | |
|---|---|
| Раздел | |
| Диаметр | 500 мм |
| Длина | 12 месяцев |
| Слой 1-Свойства грунта | |
| Толщина | 5 метров |
| Масса устройства | 17,3 кН / м 3 |
| Угол трения | 30 градусов |
| Сплоченность | 0 кПа |
| Столб подземных вод | Нет |
| Свойства двух слоев почвы | |
| Толщина | 7 месяцев |
| Масса устройства | 16.9 кН / м 3 |
| Угол трения | 32 градуса |
| Сплоченность | 0 кПа |
| Столб подземных вод | Нет |
Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевой подшипник (Q p ).
На кончике стопки:
A p = (π / 4) × D 2 = (π / 4) × 0,5 2
A p = 0.196 м 2
c = 0 кПа
θ = 32º
N q = 29 (из таблицы 1)
Эффективное давление на почву (q):
q = (γ 1 × t 1 ) + (γ 2 × t 2 ) = (5 м × 17,3 кН / м 3 ) + (7 м × 16,9 кН / м 3 )
q = 204,8 кПа
Затем используйте уравнение (3) для определения допустимой нагрузки на концевую опору:
Q p = A p × [(c × N c ) + (q × N q )]
Q p = 0.196 м 2 × (204,8 КПа × 29)
Q p = 1164,083 кН
Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q s ).
Используя уравнения (4) и (5), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.
Q с = ∑ (p × ΔL × f)
p = π × D = π × 0,5 м
p = 1,571 м
Слой 1:
ΔL = 5 м
f 1 = K × σ ’ 1 × tan (δ’)
К = 1.25 (Таблица 3)
δ ’= 3/4 × 30º
δ ’= 22,50º
σ ’ 1 = γ 1 × (0,5 × t 1 ) = 17,3 кН / м 3 × (0,5 × 5 м)
σ ’ 1 = 43,25 кН / м 2
f 1 = 1,25 × 43,25 кН / м 2 × tan (22,50º)
f 1 = 22,393 кН / м 2
Q s1 = p × ΔL × f 1 = 1,571 м × 5 м × 22,393 кН / м 2
Q s1 = 175.897 кН
Уровень 2:
ΔL = 7 м
f 2 = K × σ ’ 2 × tan (δ’)
K = 1,25 (таблица 3)
δ ’= 3/4 × 32º
δ ’= 24º
σ ‘ 2 = (γ 1 × t 1 ) + [γ 2 × (0,5 × t 2 )] = (17,3 кН / м 3 × 5 м) + [16,9 кН / м 3 × (0,5 × 7 м)]
σ ’ 2 = 145,65 кН / м 2
ф 2 = 1.25 × 145,65 кН / м 2 × tan (24º)
f 2 = 81,059 кН / м 2
Q s2 = p × ΔL × f 2 = 1,571 м × 7 м × 81,059 кН / м 2
Q s2 = 891,406 кН
Общее сопротивление кожному трению:
Q s = Q s1 + Q s2 = 175,897 кН + 891,406 кН
Q s = 1067,303 кН
Шаг 3: Рассчитайте предельную грузоподъемность (Q u ).
Q u = Q p + Q s = 1164,083 кН + 1067,303 кН
Q u = 2231,386 кН
Пример 2: Расчет вместимости свай в глине
Рассмотрим бетонную сваю диаметром 406 мм и длиной 30 м, залитую слоистой насыщенной глиной. Найдите максимальную несущую способность (Q и ) сваи.
| Детали | |
|---|---|
| Раздел | |
| Диаметр | 406 мм |
| Длина | 30 метров |
| Слой 1-Свойства грунта | |
| Толщина | 10 метров |
| Масса устройства | 8 кН / м 3 |
| Угол трения | 0º |
| Сплоченность | 30 кПа |
| Столб подземных вод | 5 метров |
| Свойства двух слоев почвы | |
| Толщина | 10 метров |
| Масса устройства | 19.6 кН / м 3 |
| Угол трения | 0º |
| Сплоченность | 0 кПа |
| Столб подземных вод | Полностью погруженный |
Шаг 1. Вычислите допустимую нагрузку на концевой подшипник (Q p ).
На кончике стопки:
A p = (π / 4) × D 2 = (π / 4) × 0,406 2
A p = 0.129 кв.м. 2
c = 100 кПа
N c = 9 (Типичное значение для глины)
Q p = (c × N c ) × A p = (100 кПа × 9) × 0,129 м 2
Q p = 116,1 кН
Шаг 2: Вычислить сопротивление поверхностному трению (Q s ).
Используя уравнения (4) и (6), рассчитайте поверхностное трение на слой почвы.
Q с = ∑ (p × ΔL × f)
р = π × D = π × 0.406 м
p = 1,275 м
Слой 1:
ΔL = 10 м
α 1 = 0,82 (таблица 4)
c 1 = 30 кПа
f 1 = α 1 × c 1 = 0,82 × 30 кПа
f 1 = 24,6 кН / м 2
Q s1 = p × ΔL × f 1 = 1,275 м × 10 м × 24,6 кН / м 2
Q s1 = 313,65 кН / м 2
Уровень 2:
ΔL = 20 м
α 2 = 0.48 (Таблица 4)
c 2 = 100 кПа
f 2 = α 2 × c 2 = 0,48 × 100 кПа
f 2 = 48 кН / м 2
Q s2 = p × ΔL × f 2 = 1,275 м × 20 м × 48 кН / м 2
Q s2 = 1224 кН / м 2
Общее сопротивление кожному трению:
Q с = Q с1 + Q с2 = 313.65 кН + 1224 кН
Q s = 1537,65 кН
Шаг 3: Рассчитайте предельную грузоподъемность (Q u ).
Q u = Q p + Q s = 116,1 кН + 1537,65 кН
Q u = 1,653,75 кН
Хотите попробовать программное обеспечение SkyCiv Foundation Design? Наш бесплатный инструмент позволяет пользователям выполнять расчеты нагрузки без загрузки или установки!
Калькулятор проектирования фундамента
Артикул:
- Дас, Б.М. (2007). Принципы фундаментальной инженерии (7-е издание) . Глобальный инжиниринг
- Раджапаксе, Р. (2016). Практическое правило проектирования и строительства свай (2-е издание) . Elsevier Inc.
- Томлинсон, М.Дж. (2004). Практика проектирования и строительства свай (4-е издание) . E&FN Spon.
Пробуренная опора (буронабивная свая) Программное обеспечение
ПОЛНЫЙ АНАЛИЗ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА ПРОБЕРИТЕЛЬНОГО ВАЛА
Скачать бесплатно DEMO
Обновлено 4 ноября 2019 г.
320 долларов.00–960 долларов США
Калькулятор рентабельности инвестиций (ROI)
Программное обеспечение
Bored Pile совместимо с австралийским AS 2159-2009 и американским ACI 318-14. До сих пор вам была нужна одна программа для осевой нагрузки, другая для анализа поперечной нагрузки и третья программа для расчета армирования. Программа SoilStructure Drilled Pier Software выполняет все три вышеупомянутых расчета. Кроме того, он вычисляет крутящий момент, вертикальную осадку и поперечный прогиб.Другие могут также относить это к пробуренному стволу, буронабивной свае или кессону. Он также выполняет анализ отрицательного трения кожи и подтяжки. ПРОСМОТР видео пробуренной пристани
Программа рассчитывает несущую способность фундамента с одной пробуренной опорой (буронабивной сваи) при:
- Боковая нагрузка
- Изгибающий момент
- Осевая нагрузка, направленная вниз
- Подъемная (растягивающая) нагрузка
- Крутящий момент и
- Нагрузка вниз (отрицательное поверхностное трение)
Почвы площадки часто стратифицированы, поэтому программное обеспечение Drilled Pier может обрабатывать до 20 слоев почвы, глубину заделки 250 футов (75 м) и опору диаметром не более 12 футов (4 м).
Анализ может выполняться в единицах СИ или в английских единицах. Анализ применим как к состоянию «ФИКСИРОВАННАЯ ГОЛОВКА», так и «СВОБОДНАЯ ГОЛОВКА». Поддерживает компьютерные системы Windows XP / Vista / Windows 7 и Windows 8.
В результате программа Drilled Pier может проанализировать:
- Солнечные фонды
- Фундамент
- Фундаменты консольных вывесок
- Фундаменты ветряных турбин
- Опоры подпорной стены
- Фундамент мостов
- Секущие / наклонные сваи
- Оползневые опоры
- Солдатские балки (King Post) в бетонном корпусе
ЧТО ГОВОРЯТ НОВЫЕ ПОЛЬЗОВАТЕЛИ:
«Программное обеспечение Drilled Pier Software предлагало простой ввод данных для всех аспектов программы, особенно в отношении геотехнических свойств.Графика решения была превосходной с выдающимися деталями армирования — в моей структурной / геотехнической практике использовалось только программное обеспечение Drilled Pier. ” Грегори П. Уилсон, доктор философии, П.Е., Сульфур Спрингс, Техас.
В конкретном проекте у вас может быть анализ осевой и поперечной нагрузки, а в другом случае — буронабивная свая со сдвигом и крутящим моментом. Нет необходимости проверять пороговый крутящий момент вручную или делегировать расчет осадки геотехническому консультанту.Ниже показаны просверленные детали опоры подпорной стены.
Это программное обеспечение для проектирования конструкций ссылается на работы Reese & O’Neil (FHWA), а также Budhu по геотехнической осевой нагрузке. Хетеньи, Поулос, Р.Ф. Скотт, Кезди, Боулз, Халл, Янг, Будинас и Азизи указаны по допустимой боковой нагрузке. Briaud / Tucker, Terzaghi & Peck и Zeevaert упоминаются для нагрузок, связанных с понижением давления.В отчетах Университета Флориды, в отчете IDOT, Barg и ACI 318-11 приведены ссылки на крутящий момент, а в Fanella, Barg и ACI 318-11 — для расчета арматуры колонны.
Программное обеспечение Drilled Pier может использоваться инженерами-строителями, поскольку геотехнические свойства могут быть импортированы из отчета о грунтах (в качестве альтернативы, большинство значений «предварительно заполнено» для вас). Однако рекомендуется совместное участие опытного инженера-геотехника и опытного инженера-строителя.Программное обеспечение
Drilled Pier Software будет союзником инженеров-геологов, поскольку структурные нагрузки могут вводиться вместе со слоями почвы. Кроме того, программа выполняет анализ общего напряжения и эффективного напряжения для вычисления предельных геотехнических возможностей и вертикальной осадки.
Уникальное программное обеспечение Drilled Pier имеет пять функций:
- Единственное доступное в настоящее время программное обеспечение для определения геотехнических и структурных крутящих моментов в фундаменте пробуренной опоры.Таким образом, если у вас есть боковая нагрузка с эксцентриситетом или консольный фундамент, среди прочего, программное обеспечение Drilled Pier (Bored Pile) Software вычислит допустимые крутящие моменты.
- Возможность иметь до 20 слоев почвы, глубину 250 футов (75 м) и опору диаметром 12 футов (4 м), чтобы вы могли анализировать практически любое здание или грунтовое основание в среде слоистых грунтов.
- Расчет предельных геотехнических и конструктивных возможностей отображается рядом. Например, крутящий момент часто ограничивается структурной способностью, в то время как осевая нагрузка, направленная вниз, часто ограничивается геотехническими возможностями.
- Возможность иметь дно с ребордой для увеличения геотехнических возможностей за счет вводимого пользователем давления на конце подшипника.
- Расчет арматуры с диаграммой P-M может выдерживать сдвиг (Vu), осевой (Pu), момент (Mu), крутящий момент (Tu) и отношения крутящего момента и сдвига (T & V). Вы вводите факторные нагрузки.
Проектирование анкеровки выходит за рамки данного программного обеспечения. Программа предполагает, что инженер, использующий это программное обеспечение, имеет опыт ручных расчетов и достаточные инженерные знания в области анализа и проектирования пробуренных свай.
По цене он является выгодным и удобным универсальным инструментом для дизайна на рабочем столе. Вам понравится простота ввода и использования стандартных устройств. Полный отчет можно распечатать на бумаге или в формате PDF. Модернизация ручных методов, которые не проверяют краткосрочные и долгосрочные геотехнические возможности или конструкцию арматуры. После покупки загружаемая версия будет разблокирована до полной лицензии.
Для тех, кто находится в Австралия , мы соблюдаем Австралийские нормы, свайные конструкции — проектирование и установка, AS 2159-2009.
Для тех, кто находится в Канада , мы соблюдаем Канадский кодекс по проектированию бетонных конструкций, A23.3-2014.
Для тех, кто находится в US , мы соблюдаем требования Строительных норм для конструкционного бетона ACI 318-14 и Международный строительный кодекс 2015 года, IBC 2015.
У нас может быть только около 4 обновлений в год. Программное обеспечение Drilled Pier настолько интуитивно понятно, что мы получаем всего 1 вопрос в службу поддержки в месяц (от всех пользователей вместе взятых)! И когда вы свяжетесь с нами, мы ответим в течение 24 часов.Если вы оставите нам голосовое сообщение, мы перезвоним вам в тот же день. А если вы работаете с глубоким фундаментом, эта программа для бурения свай / просверленных пирсов — все, что вам нужно для геотехнического анализа и проектирования конструкций. Вы получаете USB-ключ, который действителен до следующего выпуска Строительного кодекса, и вы никогда не платите ни копейки за годовую плату.
В настоящее время используется инженерами в: Австралии, Канаде, Дубае, Саудовской Аравии, Мексике, Малайзии и США.
Из публикации руководства CRSI по проектированию буровых опор:
«Программа« Пробуренная опора »использовалась для выполнения p-y анализа для всех представленных в настоящем Руководстве проектов пробуренных опор в виде таблиц.Результаты также сравнивались с фактическими полевыми испытаниями и были признаны консервативными во всех изученных случаях », Из Руководства по проектированию буровых опор CRSI, 1-е изд., 2016 г., стр. 3-2.
Образцы отчетов и проверок
Снимки экрана
Скачать бесплатно DEMO
(PDF) Определение эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра на основе решения Mindlin
, количество проведенных испытаний и исследование взаимодействия pileesoil
необходимо усилить.
Благодарности
Это исследование было поддержано Национальным фондом естественных наук Китая
(51208047).
ссылки
Chen, P.Z., Luan, M.T., Luo, Q., 2012. Параметрический конечный элемент
анализ эффективной длины сваи в сверхдлинных и больших группах свай диаметром
. Журнал аспирантуры
Китайской академии наук 29 (3), 307e311.
Дай, Г.Л., Ю, Q.Y., Гонг, В.М., 2012. Исследование эффективной длины сваи
на основе моделей Винклера.Механика горных пород и грунтов 33 (S),
162e166.
Дин, Дж. Э., 2005. Исследование несущих свойств и применение
в проектировании длинных буронабивных свай большого диаметра.
Забивные сваи. Магистерская диссертация. Юго-Восточный университет,
Нанкин.
Гойт К.С., Сайто М., Оикава Х. и др., 2014. Влияние нелинейности грунта
на активную длину свай, заделанных в несвязный грунт
: модельные исследования. Acta Geotechnica 9 (3),
455e467.
Guo, W.D., 2009. Нелинейный отклик свай с боковой нагрузкой и
групп свай. Международный журнал численных и аналитических методов
в геомеханике 33 (7), 879e914.
Лай Т.В., Ян Ю.Х., 2007. Исследование механизма передачи нагрузки
и эффективной длины сверхдлинной сваи. Журнал Ланьчжоу
Университет Цзяотун: Естественные науки 26 (6), 16e19.
Леунг, Ю.Ф., Клар, А., Сога, К., 2010. Теоретическое исследование по оптимизации длины сваи
групп свай и свайных плотов.Журнал
Геотехническая и геоэкологическая инженерия 136 (2),
319e330.
Лян, Ф.Ю., Чжан, Х., Ян, К., 2015. Вариантное решение для
нелинейного отклика сваи с боковой нагрузкой с помощью упругой модели пружины Винклера
. KSCE Journal of Civil
Engineering 19 (1), 74e80.
Лимкатанью, С., Кунтиявичи, К., Спаконе, Э., 2009. Реакция
железобетонных свай, включая взаимодействие грунта и сваи
эффектов.Инженерные сооружения 31 (9), 1976e1986.
Лю, Дж. Л., Цю, Р. Д., Цю, М. Б., и др., 2014a. Поведение вала
сопротивления и сопротивления кончика сваи в различных условиях
, а также концептуализация и применение распределения сопротивления вала
. Китайский журнал
Geotechnical Engineering 36 (11), 1953e1970.
Лю, Дж. Л., Цю, М. Б., Цю, Р. Д., и др., 2014b. Послойное суммирование
Метод расчета осадки группы свай на основе гомогенизированного напряжения Миндлина
.Китайский журнал гражданского строительства
47 (5), 118e127.
Миндлин Р.Д., 1936. Сила в точке внутри полу-
бесконечного твердого тела. Журнал прикладной физики 7 (5), 195e202.
Qiu, M.B., Liu, J.L., Qiu, R.D., et al., 2014. Исследование вертикального коэффициента дополнительного напряжения
для одиночных свай на основе теории решения напряжений
Миндлина. Китайское гражданское строительство
Журнал 47 (3), 130e137.
Шу X., Хуан Y., 2001. Методика определения эффективной длины
фундаментной сваи. Промышленное строительство 31 (1), 72e74.
Shu, X., Wang, F.Z., 2001. Упрощенный метод определения эффективной длины
гибкой сваи в композитном фундаменте.
Промышленное строительство 31 (11), 16e17.
Вс, Л.Н., 2008. Исследование по расчету осадки композитного фундамента гибких
свай под жесткую подушку. Rock
and Soil Mechanics 28 (S), 663e666.
Тонг, Дж. Х., Ян, М. Л., Сан, X.H. и др., 2012. Экспериментальное исследование зависимости
между эффективной длиной сваи и прочностью сваи для композитного фундамента с забитым грунтом и цементным свай
. Камни и грунт
Механика 33 (S), 30e36.
Wang, C.Q., Jia, M.Y., 2001. Определение действительной длины фрикционной сваи
по кривой Pe
S. Журнал Сианьского университета
Наука и технологии 21 (1), 24e26.
Ван, К., Чен, X.Y., 2011. Исследование эффективной длины свай на основе
на основе сопротивления параболическому трению. Китайский журнал
Подземное пространство и инженерия 7 (3), 509e512. 613.
Ван, Н., Ван, К.Х., Ву, В.Б., 2013. Аналитическая модель вертикальных колебаний
в сваях для различных границ конуса
: параметрическое исследование и приложения. Журнал
Чжэцзянский университет: наука A 14 (2), 79e93.
Ян К., Лян Р., 2006.Численное решение для
свай с боковой нагрузкой в профиле двухслойного грунта. Журнал геотехнической и
геоэкологической инженерии 132 (11), 1436e1443.
Янг П.З., Чжоу Ю.Т., Сан В.Дж. и др., 2014. Улучшенный алгоритм
для расчета эффективной длины деформируемой сваи в составном фундаменте
. Журнал Технологического университета Ланьчжоу 40
(4), 120e123.
Zhang, B.J., Fu, X.D., Huang, B., et al., 2014. Применение метода
Миндлина-Геддеса при расчете осадки свайного фундамента
.Промышленное строительство 44 (S),
862e865. 887.
Чжан Л.М., 2009. Исследование эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра
и сверхдлинной буронабивной сваи в районе Сиань. Магистратура
идиссертации. Сианьский технологический университет, Сиань.
Чжоу Б., Ян К.Г., Чжан К.Н., 2007. Метод расчета
эффективной длины гибких свай для композитного фундамента
с жестким фундаментом. Журнал Центрального Южного Университета:
Естественные науки 38 (1), 175e179.
журнал дорожного движения и транспортного машиностроения (английское издание) 2015; 2 (6): 422e428428
Исследование метода расчета осадки сверхдлинного свайного фундамента
Реферат
Для глубокого фундамента сверхвысокого здания в основном применяется свайный коробчатый (плотный) фундамент, и обычно формируется свайный фундамент. из-за сверхдлинных буронабивных свай большого диаметра только несколько сверхвысоких зданий состоят из сверхдлинных стальных трубных свай (например, для башни Цзиньмао в Шанхае используется свая из стальных труб длиной более 80 м.)Обычно сверхдлинная буронабивная свая диаметром d ≥800 мм, а длина сваи l ≥ -50 м. В настоящее время в последнем Техническом кодексе для свайных фундаментов здания (JGJ94-94) Китая вертикальная несущая способность и другие параметры подводных буронабивных свай определяются путем изменения сборных свай в Кодексе для проектирования фундамента и земляного полотна. здания (GBJ7-89) в сочетании с данными измерений подводных буронабивных свай. В Китае все больше и больше высотных зданий строится в районах с мягким земляным полотном, таких как Шанхай, Тяньцзинь, Ухань, Фучжоу, Шаньтоу, Вэньчжоу, Уси, Нанкин, Чжэнчжоу, Сиань и т. Д., А также большое количество супер-высотных зданий. -используются длинные буронабивные сваи, и в этом есть тенденция.По общему признанию, после 100 лет применения и исследования буронабивных свай было проведено много исследований коротких, средних и длинных свай, а также накоплено много данных и материалов. Но для сверхдлинного ворса данных исследований и испытаний было значительно меньше. Причина в том, что трудно сформировать сваю, а также трудно достичь предельной несущей способности сваи при испытании сваи на сжатие в инженерных целях. Поэтому очень актуально и важно изучить характеристики и оседание сверхдлинного ворса.В этой главе исследуются характеристики осадки и инженерное применение сверхдлинной сваи, а также высказываются некоторые предложения и мнения об использовании сверхдлинной сваи. Между тем, представлен метод расчета осадки свайного фундамента, который основан на Кодексе для проектирования фундамента и земляного полотна здания (GB50007-2001).
Ключевые слова
Свайный фундамент Свайный фундамент Односвайная свая Длина стволаЭти ключевые слова были добавлены машиной, а не авторами.Это экспериментальный процесс, и ключевые слова могут обновляться по мере улучшения алгоритма обучения.
Это предварительный просмотр содержимого подписки,
войдите в, чтобы проверить доступ.
Предварительный просмотр
Невозможно отобразить предварительный просмотр. Скачать превью PDF.
Ссылки
Банерджи П. К., Дэвис Т. Г. 1977. Анализ свайных групп, встроенных в грунт Гибсона. Proc. 9-е межд. Конф. Soil Mech. Fdn. Engng., Токио.
Google ScholarКук Р.У., Прайс Г. и Тарр К. 1982. Сваи в лондонской глине. Взаимодействие и групповое поведение в рабочих условиях, Geotechnique, Vol. 30
Google ScholarCanadian Geotechnical Society. 1985. Руководство по проектированию Канадского фонда, 2-е издание.
Google ScholarЯнбу Н. 1996. Статическая несущая способность фрикционных свай, Proc J.L. 6thEurope, Conference on SMFE, Vol.2.
Google ScholarЛю Дж. Л. 1990. Проектирование и расчет свайного фундамента, Пекин: China Building Industry Press.
Google ScholarПоулос Х. Г., Дэвис Э. Х. 1980. Pile Fundation Analysis and Design, New York: Wiley.
Google ScholarШи П.Д., Гао Д.З., Гуй Ю.К. 2000. Справочник по фундаментальному проектированию высотного здания, Пекин: China Building Industry Press.
Google ScholarВан З.Х., Чен Х.Ф., Чжуан Ю.Дж. 1999. Применение длинных свай большого диаметра в мягких грунтах в Уси, Строительные технологии, №9.
Google ScholarЯн Мин и др., 1997. Решение осадки одиночной сваи по формуле фактора напряжения Геддеса, Шанхай: Tongji University Press.
Google Scholar
Информация об авторских правах
© Science Press Beijing and Springer-Verlag GmbH Berlin Heidelberg 2011
Авторы и аффилированные лица
- 1. Китайская государственная строительно-инженерная корпорация (CSCEC) Пекин, Китай
Определение пробуренной сваи большого диаметра эффективная длина на основе решения Миндлина. Научно-исследовательская работа «Гражданское строительство»
Принятые рукописи
Определение эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра на основе решения Миндлина
Zhijun Zhou, Duanduan Wang, Lipeng Zhang, Weisi Ma
PII: S2095-7564 (15) 00086-0
DOI: 10.1016 / j.jtte.2015.10.004
Артикул: JTTE 41
Публикуется в: Journal of Traffic and Transportation Engineering (английское издание)
Процитируйте эту статью как: Zhou, Wang, D., Zhang, L., Ma, W., Определение эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра на основе решения Миндлина, Journal of Traffic and Transportation Engineering (английское издание) (2015), DOI: 10.1016 / j.jtte.2015.10.004.
Это PDF-файл неотредактированной рукописи, принятой к публикации.В качестве услуги для наших клиентов мы предоставляем эту раннюю версию рукописи. Рукопись будет подвергнута копирайтингу, верстке и проверке полученного доказательства, прежде чем она будет опубликована в окончательной форме. Обратите внимание, что во время производственного процесса могут быть обнаружены ошибки, которые могут повлиять на содержание, и все юридические оговорки, относящиеся к журналу, имеют отношение.
1 Оригинальная исследовательская работа
Определение эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра на основе решения Миндлина
Чжицзюнь Чжоу *, Дуандуань Ванга, Липенг Чжанга, Вейси Ма;
8 a School of Highway, Университет Чанъань, Сиань 710064, Китай
9b Департамент гражданского строительства, Университет Иллинойса в Урбана-Шампейн, Урбана-Шампейн, Иллинойс 61820,
10 США
12 Аннотация:
13 Уравнение расчета эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра связано с ее распределением
14 сопротивления вала сваи.Таким образом, есть большая разница между результатами расчетов по
.15 различных распределений сопротивления вала сваи. В первую очередь, эта статья резюмирует концептуальные
16 Режим сопротивления ствола сваи при том, что окружающий сваи грунт составляет
17 различных слоев распределения. Во-вторых, на основе решения Миндлина о смещении и с учетом
18 влияние диаметра сваи уравнение расчета оптимизировано с предположением, что ствол сваи
Сопротивление19 имеет параболическое распределение.Факторы влияния анализируются в соответствии с
.20 Результат расчета эффективной длины сваи. Наконец, в сочетании с инженерным примером расчет
21 уравнение, выведенное в этой статье, проанализировано и проверено. Результат показывает, что коэффициент Пуассона
22 диаметра грунта и сваи повлияли на эффективную длину сваи. По сравнению с коэффициентом Пуассона почвы
23 влияние диаметра сваи более значимо.Если диаметр сваи останется прежним, эффект
24 Коэффициент Пуассона грунта к эффективной длине сваи уменьшается как 10-4 степени отношения модуля упругости сваи
25 и модуль удельной массы почвы увеличивается. Если коэффициент Пуассона грунта остается прежним, эффект сваи
26 диаметра к эффективной длине сваи увеличивается как 10-4 степени отношения модуля упругости сваи и грунта
27 долей модуль увеличивается.Таким образом, оптимизированный результат расчета эффективной длины сваи под
Автор, ответственный за переписку. Тел .: +86 29 85355787
Электронные адреса: [email protected] (Z. Zhou), [email protected] (D. Wang), 772797602 @ qq.com (L. Zhang), [email protected] (W. Ma )
28 учет влияния диаметра сваи более близок к реальной инженерной ситуации и обоснованно
29 практически возможно.
30 Ключевые слова
31 буронабивная свая большого диаметра; сопротивление ствола сваи; параболическое распределение; Решение Миндлина; эффект сваи
диаметр 32; эффективная длина ворса
33 1 Введение
34 Чтобы удовлетворить требованиям несущей способности, при проектировании автодорожного моста обычно выбирается
35 большая длина ворса, что приведет к определенным отходам.Большее количество теоретических и экспериментальных
36 исследований показывают, что буронабивная свая большого диаметра имеет эффективную длину при фиксированном диаметре сваи.
37 Буронабивные сваи большого диаметра под действием вертикальной нагрузки будут производить сжатие и относительное
38 перемещение свай и грунта. В процессе передачи и распределения нагрузки на окружающую почву,
39 несущая способность одинарной сваи не увеличится после определенного предела.На данный момент длина сваи
40 называется эффективной длиной сваи (Lai, Yang, 2007; Zhang, 2009).
41 Существует несколько методов расчета эффективной длины сваи, например, метод контроля
42 предельная несущая способность (Шу и Хуанг, 2001; Ван и Цзя, 2001; Ян и Лян, 2006),
43 метод контроля оседания вершины сваи (Dai et al., 2012; Zhang et al., 2014; Zhou et al., 2007),
44 метод контроля жесткости сваи (Leung et al., 2010; Tong et al., 2012) и использование конечного элемента
45 (Chen et al., 2012; Wang et al., 2013; Yang et al., 2014). Однако другой расчет
46 методов приводят к расхождению результатов расчетов. Стремясь контролировать окончательный подшипник
47, рациональность результата теоретического расчета в основном зависит от допущения о стволе сваи
48 Распределение сопротивления, которое различно в разных слоях почвы.В целом расчет эффективных
49 Длина сваи основана на предположении, что сопротивление ствола сваи имеет треугольное или прямоугольное распределение
50, но действительность отличается от этих предположений, которые не отражаются на
51 эффективная длина ворса верно и разумно. Дин (2005) и Шу и Ван (2001) предположили, что
52 Распределение сопротивления ствола сваи было перевернутым треугольником и выведено по следующей формуле
53 допущение.
j _ 3sa0EpA
le _ Ga
/ e _ (4,7 ~ 5,2) j
56 где / e — эффективная длина сваи, sa0 — осадка при рабочей нагрузке, Qa — рабочая нагрузка, Ep
57 — модуль упругости сваи, Es — модуль сжатия грунта, A — площадь сечения сваи, r0 —
.58 радиус сваи.
59 Sun (2008) предположил, что распределение сопротивления ствола сваи представляет собой двойной треугольник, а
60 вывел следующую формулу эффективной длины сваи на основе этого предположения.
/ е _ (4,1 ~ 4,5) г
62 Но данные полевых испытаний показывают, что сопротивление вала сваи не изменяется линейно с
.Глубина заделки 63 свай.
64 Wang and Chen (2011) вывели формулу расчета эффективной длины сваи с допущением
65, распределение сопротивления вала сваи было параболическим.
5Ep (3 — 2м) (i + m)
67 где m — коэффициент Пуассона грунта, d — диаметр сваи.
В формуле. (4) диаметр сваи (d) в основном используется при расчетах упругого сжатия и
69 коэффициент сжатия грунта вокруг сваи, но он не отражает влияние диаметра сваи. Свая
Несущая способность70 зависит не только от свойств грунта вокруг сваи, но и от геометрических характеристик
71 определение размеров сваи. Влияние диаметра сваи нельзя игнорировать, если диаметр сваи больше
.72 чем 0.8 мес. Таким образом, точность результата расчета длины буронабивной сваи большого диаметра требует еще
73 проверка.
74 Основываясь на исследованиях Ванга и Чена (2011) и Лю и др. (2014b), в данной статье рассматривается
75 влияет на диаметр сваи и выводит расчетное уравнение эффективной длины сваи с допущением
76 видно, что распределение сопротивления вала сваи параболическое. Затем анализируются влияющие факторы, и
Результат расчета77 подтвержден инженерным примером.
78 2 Концептуальный режим сопротивления ствола сваи
79 Из-за влияющих факторов, таких как распределение грунта вокруг сваи и коэффициент модуля сваи
80 и грунта, распределение сопротивления ствола сваи политропно и сложно (Qiu et al., 2014).
81 По статистике, концептуальный режим сопротивления ствола сваи вдоль сваи можно разделить на 6
82 вида (Liu et al., 2014a), которые показаны на рис. 1.
83 (а) (б)
90 Рис. 1 Концептуальный режим сопротивления вала вдоль сваи. (а) Равнобедренное трапециевидное распределение.
91 (b) Перевернутое трапециевидное распределение. (c) Распределение оливковой формы. (d) Распределение в форме фонаря.
92 (e) Распределение по форме чеснока. (f) Распределение в форме долины пика.
94 Равнобедренное трапециевидное распределение сопротивления ствола сваи часто имеет место для длинных свай в твердом грунте
95 слой.Когда прочность грунта вокруг сваи постепенно увеличивается от вершины к вершине сваи, вал сваи
96 сопротивление будет полностью играть с увеличением глубины. Напротив, раздача сваи вала
97 сопротивление оказывается перевернутым трапециевидным, когда прочность грунта вокруг сваи изменяется слабо. Если
98 почва вокруг сваи представляет собой слой взаимодействия мягкого и твердого песка или глины, верхний слой почвы сравнительно слабый.
99 Тогда из-за сжатия сваи сопротивление валов сваи нижних слоев грунта играет с запаздыванием и
100 увеличивается постепенно. В это время распределение сопротивления вала сваи обычно имеет оливковую форму.
101 Для средней длинной сваи или длинной сваи, если почва вокруг сваи представляет собой твердый гравий, песчаный грунт или связный грунт,
102 Сопротивление вала сваи нижнего грунта не может играть полностью.Этот момент сопротивления ствола сваи обычно составляет
.103 фонаря формы. Сопротивление вала сваи в форме чеснока чаще встречается при условии, что грунт со стороны сваи составляет
.104 мягкий в центральной части и мутация в твердую в нижней части. Сопротивление ствола сваи средней длинной или длинной
105 свая в твердо-мягком-твердом грунте обычно имеет форму пика-долины.
106 Видно, что формы распределения сопротивления ствола сваи разнообразны и сложны.Практически
107 инженерное дело, распределение сопротивления ствола сваи не является линейным по всей или части тела сваи
108 (Liang et al., 2015; Limkatanyu et al., 2009). Сопротивление стержня сваи в форме оливы и фонаря
109, практическая кривая распределения ближе к параболе, что соответствует гипотезе
110 сопротивление ствола сваи в данной статье.
111 3 Расчет эффективной длины сваи
112 Значение сопротивления вала принимается равным 0 в верхней части сваи и сначала эффективная длина сваи
113 увеличивается, а затем убывает по стопке.В точке действующей сваи смещения нет
114 длина. Распределение сопротивления ствола сваи показано на рис. 2 и соответствует следующему уравнению (5) при
115 глубина z.
120 121
Z) = Z (Z — le) 2
117 где-t (z) — сопротивление ствола сваи на глубине z, P — нагрузка на вершину сваи, z — глубина заложения
.118 свая.На рис. 2 L — длина сваи, равная le.
Рис. 2 Распределение сопротивления вала сваи по длине сваи. Тогда сопротивление ствола сваи на глубине заделки z показано как
.12П, и \ 2 * 12П
Qs = nd f t (z) dz = nd f -r z (z — le) 2 dz = ——
J0 Вт J0 pdl4 V qJ l 4
1 4 2 3к, — 2/
злотых + –
злотых— я 43
где Qs — сопротивление ствола сваи вокруг сваи от вершины до глубины z.
Упругое сжатие, производимое микроэлементом сваи под нагрузкой, показано ниже
ds = — Pizl dz EPA
Осадку вершины сваи, проходящей через буронабивную сваю, большого диаметра можно просто описать упругим сжатием сваи и оседанием вершины сваи.
с „= с„ „+ с
пс пс
где Sp — осадка вершины сваи, Sps — упругое сжатие сваи, Spb — осадка вершины сваи._ f
p Jo EA Jo
Po — G
Ep AJ 0
12P f 1 4 2 3j 1 2j 2
P — r- I— z — zl + — z L
где P (z) — осевая сила ствола сваи на глубине z.
На основе решения Миндлина, показанного на рис. 3, вертикальное смещение, вызванное любой точкой
K (* 0, y0, z0) в полубесконечном упругом пространстве под сосредоточенной нагрузкой, которая действует на глубине z,
показан как формула.(11) (Миндлин, 1936).
16 пг (1-м)
3-4m +8 (1 -m) 2- (3-4m) + (zo- z) 2 + (3-4m) (zo + z) 2-2 zo z + 6 zo z (zo + z) 2
Р1 Р2 Р13 Р2
где wK — смещение точки K, G — модуль упругости грунта, r и z0 — вертикальные расстояния от точки K до оси z и оси x, N — сила в точке O. В уравнении ( 11)
R r2 + (zo — z) 2
_ \ l r2 + (zo + z) 2
г — Н’В
Z ‘r K (x0,
Рис.3 Расчетная схема решения Миндлина.
К (x0, y0, z0)
148 Рис. 4 Интегральная принципиальная схема сопротивления ствола сваи.
149 Как показано на рис. 4, анализируется микроэлемент dsdz на поверхности со стороны сваи, и стержень сваи
150 сопротивление на микроэлементе показано как
F = t (z) dsdz
где F — сопротивление стержню сваи микроэлемента отверстия, ds, dz, d0 — ширина, высота и угол наклона микроэлемента тела сваи.В полярных координатах уравнение. (12) может быть выражено как Ур. (13).
F _t (z) dd8dz _ -6Pfz (z- / e) 2dqdz 2 фута /
Возьмите сопротивление вала сваи по формуле. (13) в уравнение. (11), и выполнить интегральную операцию во всем диапазоне стороны сваи. В это время F эквивалентно N. Тогда можно получить вертикальное смещение в точке K фундамента, вызванное сопротивлением вала сваи.
Sn = 2 фп для wKdOdz p J0 J0 K (14)
Точка верхней части сваи отображается как точка координаты Миндлина (0,0,0), а почва на границе
161 между сваей и грунтом рассматривается как объект исследования, поэтому x0 = -, y0 = 0, z0 = 0.Таких привезено
в уравнение. (14) с уравнением. (11) вместе, и может быть получено следующее уравнение.
R = R = J f + —
Уравнение. С помощью интегрального расчета (14) можно получить следующий результат.
5 — —
стр / 4
‘и Z (Z
(Z — ле) 2
0 (d2 / 4 + z2)
дз + ф
(Z — ле) 2
0 (d2 / 4 + Z2) 3/2
Принимая интегральные коэффициенты I и I2, описанные как Ур.(16) и (17).
le Z (Z
(Z — ле) 2
0 (d2 / 4 + Z2) 1/2
= f’e Z ‘(Z — ле),
2 — J0 — ~ dZ
(d2 / 4 + z2)
В интегральных коэффициентах интегральное вычисление z фактически относится к длине сваи. Тогда диаметр сваи изменится на следующий вид.
d — — Z l
где l — удлинение сваи.
Принимая уравнение. (18) в уравнения. Используя формулы (16) и (17), интегральные множители можно упростить.
1 Z (ZdZ — l —
Зил 1 / (4l2) +1 3V4Ï2
12 — ф
‘и Z3 (Z-I,) 2
dZ- ■
3 (4л + 1) годаÎ4Ï
— 12 футов e3
1 / (4Â2) +1
Коэффициенты влияния интегральных факторов можно принять равными I1 и I2.
178, _ 81
182 183
(4l2 +1) 741 + 1
Приводя упрощенные интегральные множители в уравнение. (15), уравнение. (21) можно получить.
св [(1 + м) A ‘+ 12’] (21)
Для облегчения дальнейшего расчета уравнения. (21) вычисляются коэффициенты влияния I1 ‘и I2 при различных соотношениях сторон. Результаты расчетов приведены в таблице 1.
Таблица 1 Коэффициенты влияния при различных соотношениях сторон
1 I1 ’12’
10 0,332
6 0,332087228
15 0,333148302 0,332778548
20 0,333229215 0,333021077
25 0,333266687 0,333133433
30 0,333287047 0,333194493
35 0,333299325 0,333231319
40 0,333307295 0.333255224
45 0,333312759 0,333271614
50 0,333316668 0,333283340
55 0,333319560 0,3332
60 0,333321760 0,333298614
65 0,332
6 0,333303750
70 0,333148302 0,333307825
Видно, что значения коэффициентов влияния интегральных факторов при различных
Соотношение сторонизменилось очень мало.Тогда результат ll = 12 = — может быть получен приблизительно. Таким образом, смещение вершины сваи, выраженное формулой. (21) можно еще больше упростить.
(м + 2) п
Поскольку сопротивление стержня сваи на вершине сваи равно 0, относительного смещения между сваей и почвой на вершине нет. Согласно уравнению совместимости перемещений, уравнения (10) и (22) объединены в уравнение (23).
2 Ple = (m + 2) P
5Ep A 3pGle p e
Таким образом, эффективная длина ворса может быть просто рассчитана.
_ d ¡5 (м + 2) Ep / e _ 2 \ 6G
194 — „
e 2 В 6G (24)
Уравнение. (24) — эффективная длина буронабивной сваи в предположении, что сопротивление ствола сваи равно
распределен как парабола.
197 4 Анализ коэффициента влияния эффективной длины сваи
198 Коэффициенты влияния в основном включают коэффициент Пуассона грунта, диаметр сваи, модуль упругости сваи, сваи
199 и коэффициент модульности грунта и коэффициент трения между сваей и грунтом для эффективной длины большого диаметра
200 буронабивных свай (Goit et al., 2014; Го, 2009). Согласно формуле эффективной длины ворса эта бумага
201 в основном фокусируется на влиянии коэффициента Пуассона и диаметра сваи.
202 Значение эффективной длины сваи при различных коэффициентах Пуассона грунта при значении диаметра сваи
203 составляет 1,3 м (d _ 1,3 м), как показано на рис. 5. Значение эффективной длины сваи под разные сваи
204 диаметра при значении коэффициента Пуассона грунта 0.3 (m _ o.3) показан на рис. 6. По оси абсцисс
205 в 10-4 раза больше отношения модуля упругости сваи Ep и модуля упругости грунта G. Очевидно, что
206 эффективная длина сваи положительно коррелирует с коэффициентом Пуассона грунта вокруг сваи и диаметром сваи.
207 Когда диаметр сваи и коэффициент Пуассона грунта постоянны, эффективная длина сваи увеличивается с
208 увеличение (Ep / G) x 10-4.Влияние диаметра сваи на эффективную длину сваи более значимо, а
209 влияние коэффициента Пуассона меньше. Например, если коэффициент Пуассона почвы увеличился с 0,2 до
210 0,5, эффективная длина сваи увеличится на 2,25%, 2,15% и 2,06%, соответственно, по расчетам
211 (Ep / G) X10 «4 = 0,5.
212 Очевидно, что эффективная длина сваи и коэффициент Пуассона грунта имеют положительную корреляцию.Рост
213 Показатель эффективной длины сваи постепенно увеличивается с увеличением коэффициента Пуассона грунта, но он
214 кажется не очевидным, даже значение немного падает. Также возьмем (Ep / G) x 10-4 = 0,5 в качестве примера, если
215 Диаметр сваи увеличен с 1,0 м до 1,8 м, эффективная длина сваи увеличится на 20,00%, 16,67%,
216 14,48% и 12,51% соответственно. Очевидно, что эффективная длина сваи постепенно увеличивается с увеличением
.220 221 222 223
226 227
диаметра сваи, но скорость ее роста постепенно снижается.Причина в том, что предельная несущая способность одиночной сваи увеличивается больше с увеличением диаметра сваи, что привело бы к увеличению сопротивления вершины сваи.
Одним словом, эффективная длина сваи пропорциональна коэффициенту Пуассона грунта и диаметру сваи. По сравнению с коэффициентом Пуассона грунта влияние диаметра сваи на эффективную длину сваи более значимо. Таким образом, влияние диаметра сваи нельзя игнорировать при расчете эффективной длины сваи.
80 r, «= 0,2 -e— 0,3
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 £ P / G (104)
Рис. 5 Зависимость эффективной длины сваи от коэффициента Пуассона.
00 fi — ■■■ — 0,5 0,6 Ej G (104) Рис. 6 Зависимость эффективной длины сваи от диаметра сваи. 228 5 Анализ инженерного примера 229 В тестовой зоне скоростной автомагистрали аэропорта есть тестовая свая, обозначенная как S1. Диаметр сваи и 230 составляет 1,3 м и 44 м соответственно. Свая — классифицированная свая большого диаметра. Пористость выполняется шнековым буром, а тело сваи заливается бетоном С25. Слои, пересекаемые испытательной сваей, в основном состоят из среднего и крупного песка, которые смешаны с мягким слоем глины.Кривая распределения сопротивления ствола сваи может быть получена путем испытания вертикальной статической нагрузки на испытательной свае, которая показана на рис. 7. Сопротивление вала сваи (кПа) 60 80100120 4000 кН 6000 кН 8000 кН 10000 кН 12000 кН 14000 кН 16000 кН 18000 кН 20000 кН 22000 кН 24000 кН Рис. 7 Кривая распределения сопротивления ствола сваи S1. Расчетные параметры эффективной длины сваи в зависимости от пластового состояния полигона полевых испытаний агрегированы в Табл.2. Эффективная длина сваи может быть получена путем внесения этих параметров в уравнение. (24). 241 Таблица 2 Сводка параметров расчета эффективной длины сваи Параметр Диаметр сваи (м) Коэффициент Пуассона грунта Модуль упругости сваи (МПа) Лепестковые модули грунта (МПа) Значение 1,3 0,27 2,8 x1o4 14,2 Результат le = 39,7o м 242 Результат расчета в основном совпадает с результатом теста.Значение эффективной длины сваи может составлять 243 получается, если параметры расчета применяются к уравнениям. (1-4). Значения эффективных длин свай 244 составляют 69,70, 85,12, 74,32 и 71,65 м соответственно. По сравнению с результатом расчета по формуле. (24), модель 245 разница между этими значениями и тестовыми сваями слишком велика. Видно, что расчет 246 Ур. Выведенная в этой статье формула (24) эффективной длины сваи является более надежной и разумной. 247 6 Выводы 248 (1) Распределение сопротивления вала сваи предполагается параболическим, а влияющие факторы 249 считаются. На основе решения смещения Миндлина формула расчета большого диаметра 250 Выведена эффективная длина буронабивной сваи. Как коэффициент Пуассона и диаметр сваи влияют на 251 эффективная длина сваи и ее изменение.Коэффициент Пуассона и диаметр сваи 252 положительно коррелирует с эффективной длиной сваи, причем влияние диаметра сваи более значимо. Таким образом, 253 нельзя игнорировать влияние диаметра сваи. 255 (2) По сравнению с данными испытаний, результат расчета сопротивления ствола сваи с учетом 256 Влияние диаметра сваи хорошо согласуется с данными испытаний. Это более разумно, чем другие методы расчета. 257 Поскольку параметры расчета меньше, формула больше применяется в практической инженерии 258 расчет. 259 (3) Точность результатов расчета связана с механической моделью сваи-грунт и ее 260 предположений. Чтобы еще больше повысить точность расчета, количество поданных тестов и 261 исследования взаимодействия сваи с грунтом следует усилить. 262 Благодарности 263 Это исследование было поддержано Национальным фондом естественных наук Китая (51208047). 264 Список литературы 265 Chen, P.Z., Luan, M.T., Luo, Q., 2012. Параметрический анализ методом конечных элементов эффективной длины сваи в 266 свай сверхдлинных и больших диаметров. Журнал аспирантуры Китайской академии 267 наук 29 (3), 307-311. 268 Дай, Г.Л., Ю, Q.Y., Гонг, В.М., 2012. Исследование эффективной длины сваи на основе моделей Винклера. Рок и 269 Soil Mechanics 33 (S), 162-166. 270 Дин, Дж. Э., 2005. Исследование несущих свойств и применение в технике 271 длинная забойная забивная свая большого диаметра. Магистерская диссертация. Юго-Восточный университет, Нанкин. 272 Goit, C.S., Saitoh, M., Оикава, Х. и др., 2014. Влияние нелинейности грунта на активную длину свай 273, внедренный в несвязную почву: модельные исследования. Acta Geotechnica 9 (3), 455-467. 274 Guo, W.D., 2009. Нелинейная реакция нагруженных сбоку свай и групп свай. Международный журнал за 275 Численные и аналитические методы в геомеханике 33 (7), 879-914. 276 Лай, Т.В., Ян, Ю.Х., 2007. Исследование механизма передачи нагрузки и эффективной длины сверхдлинной сваи. 277 Журнал Ланьчжоуского университета Цзяотун: естественные науки 26 (6), 16-19. 278 Леунг, Ю.Ф., Клар, А., Сога, К., 2010. Теоретическое исследование по оптимизации длины свай групп свай и 279 свайных плотов. Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии 136 (2), 319-330. 280 Лян, Ф.Й., Чжан, Х., Ян, К., 2015. Вариационное решение для нелинейного отклика боковой нагрузки 281 свая с упругопластической пружиной Винклера.KSCE Journal of Civil Engineering 19 (1), 74-80. 282 Лимкатанью, С., Кунтиявичи, К., Спаконе, Э., 2009. Реакция железобетонных свай, в том числе 283 Эффекты взаимодействия грунт-свая. Инженерные сооружения 31 (9), 1976-1986 гг. 284 Лю, Дж. Л., Цю, Р. Д., Цю, М. Б., и др., 2014a. Поведение сопротивления вала и конца сваи 285 в различных условиях и концептуальном плане и применении распределения сопротивления вала. 286 Китайский журнал геотехнической инженерии 36 (11), 1953-1970. 287 Лю, Дж. Л., Цю, М. Б., Цю, Р. Д. и др., 2014b. Метод послойного суммирования для расчета расчетов 288 группа свай на основе гомогенизированного стресса Миндлина. Китайский журнал гражданского строительства 47 (5), 289 118-127. 290 Миндлин Р. Д., 1936. Сила в точке внутри полубесконечной почвы.Физис 7 (2), 195-202. 291 Qiu, M.B., Liu, J.L., Qiu, R.D., et al., 2014. Исследование коэффициента вертикального дополнительного напряжения для одиночного 292 сваи на основе теории решения напряжений Миндлина. Китайский журнал гражданского строительства 47 (3), 130-137. 293 Шу, X., Хуанг, Y., 2001, Метод определения эффективной длины фундаментной сваи. Промышленное 294 Строительство 31 (1), 72-74. 295 Шу, Х., Wang, F.Z., 2001. Упрощенный метод определения эффективной длины гибкой сваи в 296 композитный фундамент. Промышленное строительство 31 (11), 16-17. 297 Вс, Л.Н., 2008. Исследование по расчету осадки композитного фундамента гибких свай под 298 чашка с жесткой подушкой. Механика горных пород и грунтов 28 (S), 663-666. 299 Тонг, Дж. Х., Ян, М. Л., Сан, X.H. и др., 2012. Экспериментальное исследование взаимосвязи между эффективными сваями 300 длина и прочность сваи для цементно-композитного фундамента с утрамбованным грунтом.Камни и почвы 301 Механика 33 (S), 30-36. 302 Wang, C.Q., Jia, M.Y., 2001. Определение действительной длины фрикционной сваи по кривой P-S. Журнал 303 Сианьский университет науки и технологий 21 (1), 24-26. 304 Wang, C., Chen, X.Y., 2011. Исследование эффективной длины свай на основе параболического сопротивления трения. 305 Китайский журнал подземного космоса и инженерии 7 (3), 509-512, 613. 306 Ван Н., Ван К. Х., Ву В. Б., 2013. Аналитическая модель вертикальных колебаний в сваях для различных наконечников 307 граничные условия: параметрическое исследование и приложенияx. Журнал Чжэцзянского университета: Наука A 308 14 (2), 79-93. 309 Ян, К., Лян, Р., 2006. Численное решение для свай с боковой нагрузкой в двухслойном профиле грунта. Журнал 310 из отдела геотехнической и геоэкологической инженерии 132 (11), 1436-1443. 311 Янг П.З., Чжоу Ю.Т., Сан В.Дж. и др., 2014. Улучшенный алгоритм определения эффективной длины деформируемой сваи 312 в сложном фундаменте. Журнал Технологического университета Ланьчжоу 40 (4), 120-123. 313 Zhang, B.J., Fu, X.D., Huang, B., et al., 2014. Применение метода Миндлина-Геддеса в 314 расчет осадки свайного фундамента. Промышленное строительство 44 (S), 862-865,887. 315 Zhang, L.M., 2009. Исследование эффективной длины буронабивной сваи большого диаметра и сверхдлинной сваи в 316 Район Сиань. Магистерская диссертация. Сианьский технологический университет, Сиань. 317 Чжоу, Б., Ян, К. Г., Чжан, К. Н., 2007. Метод расчета эффективной длины гибких свай для 318 Фундамент композитный с жестким фундаментом. Журнал Центрального Южного Университета: Естественные науки 319 38 (1), 175-179.