Максимальная длина арматуры: Длина арматуры с завода. Завод арматуры. ArmaturaSila.ru

Содержание

Длина арматуры с завода. Завод арматуры. ArmaturaSila.ru

Почему во всех прайсах длина арматуры 11,7 м?Почему не 12?

В ГОСТе по арматурам что сказано?

В ГОСТ 5781-82 сказано, что арматурные стержни изготавливаются длиной от 6 до 12 м, а по согласованию с потребителем — длиной до 25 м. Разумеется, есть допуск на изготовление стержней и он составляет до +70 мм в зависимости от точности резки.
Что касается полувагонов, то они разные бывают. Полувагоны старого образца грузоподъемностью 63 т и с деревянными бортами действительно имеют внутренний габарит по длине 12004 мм. Полувагоны с металлическими бортами имеют больший габарит и грузоподъемность. Точнее можно посмотреть, например, в Справочнике Металлические конструкции под редакцией Кузнецова в 1 томе.

Заказчик 12 м покупает, ему дают 11,7, а засчет 0,3 м с каждой арматурины завод кормится.

Арматуру продают на вес. Можно заказать стержни определенной длины, но это за отдельные деньги.

Я полагаю, здесь дело не в вагонах и грузовиках, поскольку по логике транспорт должен был проектироваться под основную продукцию (тем более в закрытой стране, я имею в виду СССР), а не продукция под транспорт.

Вообще то задается провозной железнодорожный габарит, зависящий от конкретного подвижного состава железных дорог и в него обязаны вписываться даже конструкторы военной техники, а не то что производители какой-то арматуры для строительства. И изменить этот провозной габарит можно только заменив подвижной состав железных дорог, а это очень дорогое удовольствие даже для такого государства каким был СССР.

В принципе — можно ту же арматуру перевозить в наклонном положении и лучше использовать габариты того же полувагона. Но для этого потребуются нестандартные подкладки (подставки), а это дополнительные затраты, ну и зачем производителям это нужно?
Кроме того — арматурные стержни в пачке сложены не идеально. Концы стержней смещены друг относительно друга. Это тоже надо учитывать. Ну и в итоге имеем то что имеем — длину стержней 11,7 — 11,8 м.

Железобетон и в настоящее время не растерял, как строительный материал, своей актуальности. Применение в строительстве армированной бетонной конструкции повышает несущую способность здания, сокращает сроки и стоимость строительства. Сегодня наиболее востребованной является арматура диаметром 12 мм. в гражданском и промышленном строительстве.

Любое строительство начинается с возведения фундамента. И в этом случае чаще всего, особенно при индивидуальном строительстве, в ход идет арматура периодического профиля 12 мм. как наиболее распространенный вид. Бетон, как материал хорошо справляется лишь с одним видом нагрузки — сжатием.

А все остальные — растяжение, кручение и прочие нагрузки, воспринимаются арматурными стержнями. Соответственно, чтобы получить требуемые свойства бетонной конструкции в ее состав вводят арматуру в виде отдельных стержней или каркасов и сеток.

В этом случае их совместное использование придаст необходимые характеристики железобетону. Арматура 8 — 12 мм. по стоимости может меняться в зависимости от формы ее отпуска. Арматуру с диаметром стержней 12 мм. поставщик отпускает: в мерной форме — это стандартная арматура с длиной стержня 11,7 м, поставляемая с завода-изготовителя или арматура, нарезанная по указанной заказчиком длине.

Стоимость такой арматуры считается за базовую стоимость для данного вида. При остальных формах отпуска поставщик применяет скидку от базовых цен; не мерная длина металлопроката — или различные длины прутков арматуры, например: не менее 6 м. длиной, и не более 11,7 м; «коротыши» — наиболее дешевая арматура.

Такая арматура 12 мм представляет собой прутья длинной 1,5 — 6 метров. Большинство прайсов на металлопрокат указывают: «арматура 12, цена за одну тонну». В то же время проектная документация может количество арматуры указать в погонных метрах.

Каким образом потребителю рассчитать требуемое количество и оформить правильную заявку? В этом случае чтобы перевести весовую единицу арматуры из тонн в погонные метры следует воспользоваться специальными таблицами. Выдержка из одной такой таблицы приведена ниже.

Метров в 1 тонне. Вес 1 м. прутка

✔ 1 м. арматурного прутка диаметром 10 мм весит — 0,617 кг.

✔ В 1 тонне 1620 метров арматуры 1 м.

✔ арматурного прутка диаметром 12 мм весит — 0,888

✔ В 1 тонне 1126 метров арматуры

Длина хлыста арматуры

Арматура в строительстве используется также часто, как и бетон. А при строительстве фундамента и прочих массивных бетонных конструкций железная арматура практически незаменима. На этапе составления проектной документации очень важно знать расход строительных материалов. И, применительно к арматуре, нужно произвести расчеты, чтобы знать, сколько арматуры потребуется на фундамент или другую жб конструкцию. Для этих расчетов и требуется самый важный параметр — длина арматуры, а точнее — длина хлыста арматуры.

Какова максимальная длина арматуры?

Практически у всех производителей длина хлыста арматуры 11,7 метра. Это довольно удобная величина – с учетом того, что арматуру вяжут внахлест, то практически полезная длина арматуры составляет 10 метров, а остаток идет на связку с соседним хлыстом. Таким образом, можно прикинуть, что на ленточный фундамент длиной 50 метров потребуется 20 целых хлыстов арматуры с длиной, заданной производителем, и некоторое количество арматуры придется попилить на вертикальные и поперечные прутья.

С пластиковой арматурой ситуация почти такая же – длина стержней арматуры самых ходовых размеров 8 – 14 мм выпускаются длиной 12 метров. Некоторые заводы крупным поставщикам предлагают пластиковую арматуру в бухтах. Удобно при строительстве крупных объектов – никаких шаманских действий с вязкой арматуры, раскатал бухту, прикрепил фиксаторы арматуры, работа закончена.

Еще об арматуре

Виды композитной арматуры для бетона.

Для чего нужны фиксаторы арматуры.

Вязальная проволока для арматуры необходима для закрепления прутков арматуры между собой.

Вязка арматуры довольно хлопотное занятие.

Источники: http://forum.dwg.ru/showthread.php?t=60222, http://www.stroypraym.ru/-07-04-13-26-35/matjerialy/1733-armaturu-diametrom-12-mm.html, http://stroi-beton.com/%D0%B0%D1%80%D0%BC%D0%B0%D1%82%D1%83%D1%80%D0%B0/%D0%B4%D0%BB%D0%B8%D0%BD%D0%B0-%D1%85%D0%BB%D1%8B%D1%81%D1%82%D0%B0-%D0%B0%D1%80%D0%BC%D0%B0%D1%82%D1%83%D1%80%D1%8B

Комментариев пока нет!

Стальная арматура — гладкая, стержневая, цена за метр металлопроката а500с ГОСТ 52544 2006

Как купить по минимальной цене строительную арматуру в METAL БЮРО

Если вам нужна, например, минимальная цена на стальную арматуру А500С, перейдите в категорию Арматура и зайдите в таблицу «Минимальные цены». Выберите Арматура А500С или воспользуйтесь ссылками ниже. Далее в сером фильтре введите диаметр, сталь, длину и получите исчерпывающий ответ о самой минимальной стоимости арматуры класса А500С в Москве и Московской области. Если у вас возникли дополнительные вопросы как пользоваться сайтом или вы хотите отправить заявку и реквизиты для закупки арматуры А500С, свяжитесь, пожалуйста, с нашими профессиональными специалистами.

Арматура А1
Арматура А500С
Арматура А3 35ГС
Арматура А3 25Г2С
Арматура В500С
Арматура Ат800

Что такое стальная арматура

Стальная арматура — это вид металлопроката, а так же конструкционный элемент, основным применением которого является армирование железобетонных конструкций и изделий. В фундаменте стержневая арматура действует по принципу перераспределения давления, она принимает на себя дополнительную нагрузку, за счет чего монолитное здание приобретает хорошие прочностные характеристики. Для производства арматуры используется углеродистая или низколегированная сталь.

Виды и технические характеристики арматурного металлопроката

По типу профиля арматура строительная бывает:

Гладкая арматура — стальной прокат, который не имеет на своей поверхности рифления и используется для изготовления легких металлоконструкций, а так же при изготовлении арматурных каркасов.
Рифленая (периодическая) арматура — стальной металлопрокат, который имеет рифления, и за счет своей поверхности обладает большей связкой с бетоном, поэтому его используют при закладывании фундамента, а также для армирования железобетонных конструкций.

Кроме того, строительная арматура различается по классам прочности:

Класс	Длина	ГОСТ	Сталь
Гладкая арматура
А 1	11,7 м	ГОСТ 5781-82	ст. 3 СП/ПС/КП
Рифленая арматура
A II	м/д 11,7 м или н/д (4-11,7 м)	ГОСТ 5781-82	ст. 5 ПС/СП
А III	те же	те же	ст. 35ГС, ст. 25Г2С
A IV	те же	те же	те же
A V	те же	те же	те же
A VI	те же	те же	те же
A400C	те же	ГОСТ 52544-2006, СТО АСЧМ 7-93; ТУ 14-1-5254-94	ст. 3 ПС/СП
А500С	те же	ГОСТ 52544-2006, СТО АСЧМ 7-93; ТУ 14-1-5254-94	ст. 3 ПС/СП
Ат 800	6,7 м, 7,6 м, 11,7 м	ГОСТ 10884-81	ст. 25Г2С

В названии классов арматурного проката буквы означают следующее:

С — свариваемая арматура (А400С, А500С ГОСТ 52544-2006)
Т — термически упрочненная арматура (Ат800)

По условиям использования различают следующие типы строительной арматуры:

Напрягаемая — подвергнутая предварительному натяжению. Используется в условиях постоянного напряжения для закладки свай и фундамента, при строительстве монолитных зданий. В большинстве случаев, предварительному натяжению подвергают рифленую арматуру.
Ненапрягаемая — арматура, которая изготавливается без натяжения. Используется в условиях переменного напряжения.

Как рассчитать цену 1 метра арматуры

Цена за метр арматуры рассчитывается по формуле:
Цена 1 п.м. (руб/тн) = Вес 1 п.м (кг) х Цена (руб/тн) : 1000 (кг)

Примечание: Актуальные цены в рублях за тонну для каждого необходимого диаметра берем из таблицы Минимальные цены на арматуру.

Упаковка завода-производителя при выпуске стальной арматуры

Арматура в бухтах:
Поставки арматуры диаметром 6, 8 и 10 мм осуществляются в бухтах (бунтах, мотках). По данным заводов-изготовителей, средний вес одной бухты строительной арматуры составляет около 1 тонны.

Арматура стержневая (в пачках):
Стержневая арматура в прутках диаметром от 12 мм поставляется в пачках. Средний вес одной пачки составляет около 5 тонн.

На каких заводах прокатывают строительную арматуру

Первенство среди производителей металлопроката стальной арматуры принадлежит предприятиям:

Череповецкий металлургический комбинат (ОАО «Северсталь»)
Западно-Сибирский металлургический комбинат (ОАО «ЗСМК»)
Ревякинский металлопрокатный завод (ОАО «Ревякинский МЗ»)
Челябинский металлургический комбинат (ОАО «Мечел»)
Магнитогорский металлургический комбинат (ОАО «ММК»)
Белорусский металлургический завод (РУП БМЗ)
Оскольский электрометаллургический комбинат (ОАО «ОЭМК»)

Норма загрузки аналогичного проката в ж/д транспорт

Ж/д транспортом арматура перевозится в вагонах, полувагонах и на платформах согласно техническим нормам загрузки. На платформы может быть загружено до 71 тонн арматуры, в вагоны – до 68 тонн, в полувагоны – до 70 тонн.

Норма загрузки арматуры в автотранспорт

Максимальная допустимая масса загрузки арматуры мерных или немерных стержней в длинномеры — 25 тонн, максимальная длина стержней — 12 метров. Например, обычная норма загрузки арматуры ат800 — 20 тонн, а учитывая ее длину (6,7 / 7,6 / 9 / 11,7 м), как правило заказывается 12 метровая машина.

При согласованной резке пачки арматуры газом пополам, для экономии сил и времени поднятия прутков на этажи и удобного подъезда транспорта к строительной площадке, заказывается другая марка автомашины, где максимальный вес загрузки этого проката составляет — 10 тонн, а максимальная длина — 6 метров.

Где используют арматурную сталь

Основное назначение арматурной стали в прутках и бухтах — упрочнение железобетонных конструкций (обычных и предварительно напряженных), а так же для изготовления арматурных каркасов. Соединения из этого металлического проката широко используются при возведении зданий и сооружений, в угледобывающей и нефтегазодобывающей промышленности, на химических производствах.

На какие классы делится арматура по ТУ 14-1-5254-94 и СТО АСЧМ 7-93

Горячекатаный термомеханический арматурный прокат, изготовленный в соответствии с ТУ 14-1-5254-94, выпускается следующих классов:

А400С – свариваемый (С) прокат серповидного периодического профиля с пределом текучести не менее 500 Н/кв. мм и 400 Н/кв. мм соответственно;
Ав500С и Ав400С – свариваемый (С) прокат винтового профиля (в) с пределом текучести не менее 500Н/кв. мм и 400Н/кв. мм соответственно

Свариваемый арматурный прокат горячекатаный периодического профиля без последующей обработки, термомеханически упрочненный в потоке прокатки или механически упрочненный в холодном состоянии, соответствующий требованиям СТО АСЧМ 7-93, в зависимости от механических свойств подразделяют на классы:

А400С, А500С и А600С (с пределами текучести не менее 400, 500 и 600 Н/кв. мм соответственно)

Стыковка арматуры внахлестку – особенности и важные моменты

Архив рассылки «Непрошеные советы» для начинающих проектировщиков. Выпуск № 7.

Доброе утро!

Сегодня в Непрошеных советах я продолжу тему о рабочих швах бетонирования и стыковке арматуры. Точнее, о швах мы уже поговорили, теперь поговорим о стыковке.

Далеко не всегда на стройку попадает арматура нужной длины, в итоге встает вопрос о том, что ее нужно стыковать. Как и с вопросом о швах бетонирования, многие проектировщики пытаются игнорировать эту проблему и отдают принятие решения на откуп строителям. Все, кто так делает, подвергают риску проектируемую конструкцию.

Строитель не обязан знать о том, где стыковать арматуру. Он состыкует ее в самом удобном для него месте, но одновременно – в самом опасном месте для конструкции. В «Рекомендациях по применению арматурного проката по ДСТУ 3760-98 при проектировании и изготовлении железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры» хорошо описаны требования (см. п. 2.3.3), парочку, особо важных, я приведу здесь:

1. «Стыки рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в зоне действия максимальных усилий и местах полного использования арматуры. Стыки рабочей арматуры внахлестку не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто». Поясню немного. Мы должны четко донести до строителя, где ему можно стыковать арматуру. Нельзя стыковать в растянутой зоне: то есть, нижнюю рабочую арматуру в плите, например, нельзя стыковать в середине пролета, а верхнюю – над опорами (для многопролетных плит). Именно там плита растянута, об этом нам и эпюра моментов говорит, и даже просто попытка представить, как изогнется перекрытие в процессе нагружения: какие его поверхности будут пытаться растянуться, а какие – сжаться. Очень просто сделать на чертеже вот такую схему:

Я привела пример для плиты перекрытия, но подобные схемы можно сделать для любой конструкции, арматура в которой заказана погонными метрами. Иногда проектировщик сразу задает раскладку стержней определенной длины с указанием мест стыковки. Здесь есть риск утонуть в переписке по согласованию все новых мест стыковки, т.к. у строителей может оказаться в наличии арматура совсем не предсказуемой длины. Величины L/4 и L/3 берутся из конкретного расчета и могут отличаться от приведенных мной.

2. «Стыки сварных сеток и каркасов, а также растянутых стержней вязаных каркасов и сеток внахлестку должны располагаться вразбежку. При этом площадь сечения рабочих стержней, стыкуемых в одном месте или на расстоянии менее длины перепуска l_l, должна составлять не более 50% общей площади сечения растянутой арматуры.

Стержни должны располагаться по возможности без зазора, максимальное расстояние в свету между стыкуемыми стержнями не должно превышать 4d или 50мм.

Расстояние в свету между стыками, расположенными в разных местах по длине элемента, должно быть не менее 0,5 l_l, или в осях стыков не менее 1,5 l_l.

Соседние стыки внахлестку должны располагаться на расстоянии в свету не менее 2d и не менее 30 мм». Как все это донести до строителя? Я советую взять за основу рисунок 6 «Рекомендаций…» и привести на чертеже следующую схему:

Обратите внимание, величина нахлестки для рабочей арматуры в верхней и нижней зоне плиты отличается (см. коэффициент из таблицы 12 «Рекомендаций…»). В примере я привела схему для арматуры диаметром 12 мм.

Всегда обращайте внимание на то, что в одном сечении должно быть не более 50% стыков растянутых стержней арматуры. Иногда это требование очень сложно выполнить, особенно в стесненных обстоятельствах, и приходится менять диаметры стержней и их количество.

Вообще, советую Вам вдоль и поперек изучить рекомендации, прежде чем приступать к конструированию нахлестки в конкретной конструкции.

Еще хочу написать о стыковке арматуры в колоннах. Это специфическая тема, разгадка которой для меня еще не найдена. Как раньше, до введения проката по ДСТУ 3760, стыковали арматурные стержни по ГОСТ 5781? Вот рисунок из «Руководства по конструированию жбк»:

Из рисунка ясно, что половина стержней-выпусков выходят из перекрытия на длину нахлестки, вторая половина – на две длины нахлестки. Этим обеспечивается разбежка стыков – не более 50% в одном сечении. Но в гостовской арматуре были совсем другие длины нахлестки – в несколько раз меньше (!), чем для арматуры по ДСТУ 3760. Для примера глянем: для стержня по ДСТУ диаметром 20 мм в бетоне В25 величина нахлестки составляет 1630 мм (согласно расчету по «Рекомендациям…»). Две длины нахлестки – это уже 3260 мм (иногда, это меньше, чем высота этажа!). Что с этим делать, нормы молчат. Что с этим делают проектировщики? Либо выпускают все стержни на одну величину нахлестки (не скажу, что это верно), либо выбирают способ стыковки сваркой с накладками или методом опрессовки. Но все эти варианты нужно согласовывать с заказчиком – все-таки его деньги и его возможности.

Пожалуй, об особенностях стыковки арматуры в колоннах я расскажу в следующем выпуске. Успешного Вам проектирования!

С уважением, Ирина.

class=»eliadunit»> Добавить комментарий

Расчет сечения стержней продольной арматуры

Минимальное содержание арматуры в ленточном фундаменте
Пункт 7.3.5 СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции» определяет минимальное относительное содержание рабочей продольной арматуры в железобетонном элементе не менее 0,1 % от площади рабочего сечения этого бетонного элемента.

Таблица № 43 Суммарная площадь сечения стержней арматуры в зависимости от ее диаметра и количества стержней. *

Диаметр арматуры, мм	Расчетная площадь поперечного стержня, мм², при числе стержней									Теоретическая масса 1м длины арматуры, кг
Диаметр арматуры, мм	1	2	3	4	5	6	7	8	9
6	28,3	57	85	113	141	170	198	226	254	0,222
8	50,3	101	151	201	251	302	352	402	453	0,395
10	78,5	157	236	314	393	471	550	628	707	0,617
12	113,1	226	339	452	565	679	792	905	1018	0,888
14	153,9	308	462	616	769	923	1077	1231	1385	1,208
16	201,1	402	603	804	1005	1206	1407	1608	1810	1,578
18	254,5	509	763	1018	1272	1527	1781	2036	2290	1,998
20	314,2	628	942	1256	1571	1885	2199	2513	2828	2,466
22	380,1	760	1140	1520	1900	2281	2661	3041	3421	2,984
25	490,9	982	1473	1963	2454	2945	3436	3927	4418	3,84
28	615,8	1232	1847	2463	3079	3685	4310	4926	5542	4,83
32	804,3	1609	2413	3217	4021	4826	5630	6434	7238	631

* Таблица адаптирована с упрощениями из Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного натяжения арматуры к СП 52-101-2003 (Москва, 2005). Приложение №1.

То есть для ленточного фундамента высотой 1 метр (1000 мм) и шириной 50 см (500 мм) минимальная площадь сечения продольной арматуры должна составить 500 мм2 .
При армировании ленточных фундаментов, служащих опорой под колонны (например, при строительстве монолитного железобетонного каркаса здания) площадь сечения продольной арматуры для ребра Т-образного ленточного фундамента предусматривают с процентом армирования 0,2-0,4 % в каждом ряду. [Раздел 1, Приложение 1 к пособию по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий», Москва, 2007]
Номер (номинальный диаметр) стержней арматуры и их количество в сечении обычной прямоугольной фундаментной ленты можно определить по таблице №43:

Таблица №43.

Пример расчета требуемого сечения арматуры для ленточного фундамента:
Мы собираемся армировать типичный ленточный фундамент для газобетонного мансардного дачного дома с расчетной линейной нагрузкой на фундамент (по британской методике) 30 кН/м. Высота ленточного фундамента 90 см (45 см подземная часть и 45 см надземная часть). На плотной слежавшейся супеси рекомендуемая ширина фундамента – 60 см.
Определяем площадь сечения фундамента 900 мм х 600 мм = 540 000 мм2 . Минимальное достаточное сечение всех стержней арматуры в фундаменте с таким сечением составляет 0,1% от площади сечения: 540 000 / 100 х 0,1 = 540 мм2
Ищем в таблице № 33 ближайшее значение площади сечения арматуры в колонках с 4-мя или с 6-ю стрежнями арматуры. Определяем, что ближайшее значение площади сечения в сторону увеличения соответствует площади 4-х стержней арматуры диаметром 14 мм, либо площади 6 стержней арматуры диаметром 12 мм.
Поскольку ширина ленточного фундамента у нас 600 мм, максимальная величина защитного слоя бетона – по 50 мм (40 мм оптимально) с каждой стороны, то расстояние при армировании ленты 4-мя прутами получается условно 500 мм. Однако такое расстояние противоречит требованиям СП 52-101-2003, где определяется максимальное расстояние между стержнями продольной арматуры в одном ряду как 400 мм.
Следовательно, мы должны выбрать армирование 6-ю стержнями. В нашем случае подойдет армирование 6-ю стержнями (3 в нижнем ряду и 3 в верхнем ряду) арматуры диаметром 12 мм. Можно использовать и 6 стержней арматуры 14 мм, но в этом нет расчетной необходимости. Поперечная арматура должна быть диаметром не менее ¼ диаметра арматуры и при этом не менее 6 мм: 12 мм / 4 = 3 < 6 мм, поэтому используем арматуру диаметром не менее 6 мм. (Оптимально 8 мм).

Минимальный номинальный диаметр арматуры в ленточном фундаменте.
Часто у самостройщика возникает вопрос: допустимо ли использовать для продольных стрежней арматуры стержни диаметром 8 мм или 10 мм или менее, если их общая площадь сечения составляет минимально требуемое содержание в 0,1% от площади сечения ленты фундамента?

К примеру, можно ли по таблице №33 взять для армирования ленты фундамента не 4 стержня арматуры диаметром 14 мм, а 8 стержней диаметром 10 мм? И какого диаметра должна быть поперечная арматура (хомуты)?

Минимальный диаметр арматуры определен в целом ряде нормативных документов. Для удобства мы свели их требования в нижеследующую таблицу:

Таблица № 44 Минимально допустимые номинальные диаметры продольной и поперечной арматуры при армировании фундамента.

Условия использования арматуры	Минимальный диаметр стержней арматуры	Нормативный документ
Продольная рабочая арматура вдоль стороны 3 метра или менее	10 мм	Приложение №1 к пособию по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва, 2007)
Продольная рабочая арматура вдоль стороны более 3-х метров	12 мм	Приложение №1 к пособию по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий» (Москва, 2007)
Конструктивная арматура	Сечение равно 0,1 % от площади сечения по высоте промежутка между слоями арматуры и половине ширины ленты	Пункт 3.104 Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). (Москва, Стройиздат, 1978)
Поперечная арматура (хомуты) внецентренно сжатых элементов	Не менее ¼ наибольшего диаметра продольной арматуры и не менее 6 мм	Пункт 8.3.10 СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.
Поперечная арматура (хомуты) вязаных изгибаемых каркасов	не менее 6 мм	Пункт 8.3.10 СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.
Поперечная арматура (хомуты) вязаных каркасов высотой сечения 80 см и менее	6 мм	Пункт 3.106 Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). (Москва, Стройиздат, 1978)
Поперечная арматура (хомуты) вязаных каркасов высотой сечения более 80 см	8 мм	Пункт 3.106 Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). (Москва, Стройиздат, 1978)

Продольную рабочую арматуру рекомендуется назначать из стержней одинакового диаметра. Если же применяются стержни разных диаметров, то стержни большего диаметра следует размещать внизу ленты фундамента, в углах сечения ленты фундамента и в местах перегиба хомутов через рабочую арматуру. Стержни продольной рабочей арматуры должны размещаться равномерно по ширине сечения ленты фундамента.
При этом размещение стержней арматуры верхнего ряда над просветами между арматурой нижнего ряда запрещается [пункт 3.94 Руководства по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения, Москва, 1978]. При этом как в сварных, так и в вязаных каркасах диаметр продольных стержней должен быть не менее диаметра поперечных стержней арматуры.

Максимальный номинальный диаметр продольной рабочей арматуры

Диаметр продольных стержней сжатых элементов (верхний ряд арматуры) не должен превышать для тяжелого бетона 40 мм [раздел 4, таблица 9 пособия по проектированию «Армирование элементов монолитных железобетонных зданий», Москва, 2007].

Минимальное количество стрежней продольной арматуры в одном ряду

В балках и ребрах шириной более 15 см число продольных рабочих растянутых стержней в
поперечном сечении должно быть не менее двух. При ширине элемента 15 см и менее допускается устанавливать в поперечном сечении один продольный стержень [пункт 8.3.7 СП 52-101-2003]. При этом устройство ленточных фундаментов шириной менее 15 см не допускается [пункт 3.2.5.2 BS 8004:1986].
Максимальное количество стержней продольной арматуры в одном ряду и минимальное расстояние между стержнями арматуры

Максимальное количество стержней в одном ряду в поперечном сечении монолитной бетонной балки определяется минимальным расстоянием в свету между отдельными стержнями продольной арматуры. Это минимальное расстояние определено необходимостью свободного протекания бетонной смеси в тело ленты между стержнями арматуры фундамента при заливке бетона, возможностью его уплотнения и хорошей связи бетона с арматурой для совместной работы под нагрузкой.

Минимальные расстояния между стрежнями продольной арматуры определены в пункте 7.3.4 СНиП 52-01-2003 “Бетонные и железобетонные конструкции” и прокомментированы в пункте 5.9 пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного натяжения арматуры (к СП 52-101-2003).

Минимальное расстояние между стержнями продольной арматуры не может быть меньше наибольшего диаметра стержней арматуры и не менее 25 мм для нижнего ряда арматуры и 30 мм — для арматуры верхнего ряда при двух рядах армирования. При трех рядах армирования расстояние между стрежнями арматуры в верхнем ряду должно составить не менее 50 мм. При большом насыщении арматурой должны быть предусмотрены отдельные места с расстоянием между стержнями арматуры в 60 мм для прохождения между арматурными стержнями наконечников глубинных вибраторов, уплотняющих бетонную смесь. Расстояния между такими местами должны быть не более 500 мм.

Например, для ленты фундамента шириной 300 мм с двумя рядами арматуры (верхним и нижним) максимальное количество стрежней арматуры диаметром 16 мм может составить не больше 6 стрежней в верхнем ряду с интервалом 30 мм и 7 стержней в нижнем ряду с интервалом 25 мм. При этом в верхнем ряду должен быть исключен один стрежень для обеспечения промежутка в 60 мм для прохождения наконечника глубинного вибратора.

Максимальное расстояние между стрежнями арматуры. Расстояние между стержнями продольной рабочей арматуры принимается с учетом типа железобетонного элемента (колонна, балка, плита, стена), ширины и высоты сечения элемента.

Таблица № 45 Максимально допустимые расстояния между стрежнями арматуры.*

Условия использования арматуры	Наибольшие расстояния между стержнями продольной арматуры	Примечания
Железобетонные балки и плиты высотой поперечного сечения 15 см и менее	20 см
Железобетонные балки и плиты высотой поперечного сечения более 15 см	1,5 высоты сечения, но не более 40 см	Применяется меньшее из двух значений
Железобетонные колонны в направлении перпендикулярном плоскости изгиба	40 см
Железобетонные колонны в направлении плоскости изгиба	50 см
Железобетонные стены: вертикальная арматура	Не более 2-х значений толщины стены и не более 40 см	Применяется меньшее из двух значений
Железобетонные стены: горизонтальная арматура	Не более 40 см

* Таблица приведена по данным пункта 8.3.6 СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

Таблица № 46 Максимальный шаг установки между стрежнями поперечной арматуры.*

Условия использования арматуры	Шаг установки поперечной арматуры (хомутов)	Примечания
Железобетонные элементы, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном	Шаг не более половины высоты сечения и не более 30 см	Применяется меньшее из двух значений
Балки высотой менее 15 см, где поперечная сила воспринимается только бетоном	Поперечное армирование не требуется
Балки высотой более 15 см, где поперечная сила воспринимается только бетоном (лента ростверка, лента МЗЛФ)	Шаг не более ¾ высоты сечения и не более 50 см
Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в изгибаемых элементах при наличии необходимой по расчету сжатой продольной арматуры	Не более 15 диаметров сжатой продольной арматуры и не более 50 см	Поперечная арматура устанавливается с целью предотвращения выпучивания продольной арматуры. Применяется меньшее из двух значений.
То же при площади сечения сжатой продольной арматуры, устанавливаемой у одной из граней элемента	Не более 10 диаметров сжатой продольной арматуры и не более 30 см	Применяется меньшее из двух значений.

* Таблица приведена по данным пункта 8.3.11-8.3.13 СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

При этом максимальное расстояние между стержнями должно быть не более величины, обеспечивающей эффективное вовлечение в работу бетона, равномерное распределение напряжений и деформаций по ширине сечения элемента, а также ограничение возможности появления трещин в бетоне между стержнями арматуры. При этом расстояние между стержнями продольной рабочей арматуры следует принимать не более двукратной высоты сечения элемента и не более 400 мм [пункт 7.3.6 СНиП 52-01-2003].

Конструкция хомутов (поперечных стержней) во внецентренно сжатых линейных элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегибов, а эти перегибы — на расстоянии не более 40 см по ширине грани. При ширине грани не более 40 см и числе продольных стержней у этой грани не более 4 допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.
Закладываемые проходные элементы через фундаментную ленту
Размер любого проходного элемента через бетон не может быть больше 1/3 ширины фундаментной ленты. Минимальный диаметр проходного элемента – 5 см. Проходные элементы не могут быть расположены ближе друг к другу, чем через промежуток равный 3 своим диаметрам [раздел 6.3 ACI 318-08].
Требования к поверхности арматуры
Арматуру следует монтировать укрупненными или пространственными заранее изготовленными элементами, по возможности сокращая объем применения отдельных стержней. С бетонной подготовки (подушки) в местах установки арматуры должны быть удалены мусор, грязь, снег и лед. Стержни арматуры должны быть обезжирены, очищены от любого неметаллического покрытия, краски, грязи, льда и снега, отслаивающегося налета ржавчины. Удаляется отслаивающаяся ржавчина с помощью металлической щетки.
Разрешается наличие эпоксидного покрытия на арматуре. [Пункт 7.4.1 ACI 318-08]. (Эпоксидное покрытие значительно снижает сцепление с бетоном, но снижает коррозию арматуры).Допускается наличие неотслаивающейся ржавчины на стрежнях арматуры используемых без предварительного напряжения [Пункт 7.4.2 ACI 318-08].
Не-халтура! Привычка многих строителей поливать водой арматуру за несколько дней перед укладкой, чтобы она заржавела, и к ней сильнее прилипал бетон, не является халтурой. В официальных комментариях к нормам ACI-318-08 в пункте R7.4 указано: Обычная поверхностная неотслаивающаяся ржавчина усиливает силу сцепления арматуры с бетоном. Ржавая поверхность лучше склеивается с цементным гелем в составе бетона. Но отслаивающуюся ржавчину требуется удалить.
Арматура периодического профиля имеет в 2-3 раза большее сопротивление выдергиванию, чем гладкая арматура. А арматура с гладкой полированной поверхностью держится в бетоне еще в 5 раз слабее.

Автоматическая линия резки SJT50 (13.9 т) с функцией накатки резьбы

Специально по техническому заданию заказчика!
Данное оборудование можно заказать с индивидуальным для Вас набором технических параметров.

Заполнить заявку

Виды производимых изделий

Высокоэффективная линия резки и сортировки прутковой арматурной стали с функцией холодной накатки резьбы на арматуру под соединительную муфту, совместила в себе конструктив западных аналогов и опыт обработки арматурной стали в Китае.

Расстояние между лезвием ножа и фиксирующим щитом регулируется при помощи винтового механизма сервопривода.

Система управления PLC (микропроцессоры), позволяет осуществлять резку арматуры любой длины.

Система реза – гидравлическая. Арматура прижимается гидравлическим поршнем под большим давлением и в процессе реза не прокручивается, а концы арматуры остаются ровными. Линия обладает высокой производительностью и по сравнению с обычными гильотинами работает бесшумно. Надежно и стабильно в эксплуатации.

КАЧЕСТВЕННЫЕ ПРЕИМУЩЕСТВА SJT50

	При помощи гидравлического управления подачи пилы и двухстороннего зажима тисками арматуры, процесс распиливания является устойчивым. Стабильная работа ленточной пилы осуществляется с помощью подшипников и твердосплавных направляющих. Пила имеет пневматическое промывочное устройство.
	Используются высококачественные пневматические компоненты европейских производителей.Вся конструкция вентиляционной трубы изготовлена из высококачественной антикоррозийной оцинкованной трубы прямоугольного сечения.
	Вся конструкция вентиляционной трубы изготовлена из высококачественной антикоррозийной оцинкованной трубы прямоугольного сечения.
	Специальная защитная конструкция датчика подачи арматуры на резьбонакатной станок продлевает его срок службы.
	Автоматическое позиционирование арматуры.

Оборудование можно приобрести в лизинг
Ознакомьтесь с базовыми условиями лизинговых компаний.

Особенности

Бесступенчатая регулировка зажимов при помощи гидравлических тисков обеспечивает стабильную подачу ножа;

Направляющие ножей выполнены из высокопрочных сплавов и оснащены подшипниками, что увеличивает срок службы самого ножа;

Устройство реза оборудовано пневматическим стабилизатором, что предотвращает излишнее вращение рифленой арматуры;

Сила резки достигает 150 тонн, максимальный диаметр арматуры составляет 50 мм;

Во всей конструкции применяются оцинкованные трубы, стойкие к коррозии, а сварные швы выполнены по специальной технологии. Обильная циркуляция воздуха и высокая скорость пневматических цилиндров также предотвращает коррозию;

Микроконтроллеры установлены таким образом, что защищены от ударов арматуры, что увеличивает их срок службы;

Благодаря трехуровневой сортировке материала, возможно использовать разные диаметры и длины арматурной стали.

Подготовка перед установкой

Надежно подсоедините 5-х жильный кабель (4х10 + 6мм²) от станка к электрошкафу.
Сделайте надежное заземление, подготовьте переключатели для шкафа управления (3-х фазные 3-х полюсные), номинальный ток выше 63А, ток утечки не менее 50мА;
Установочная площадка должна быть ровной, забетонированной, 5 метров шириной, 38 метров длиной. Основной станок занимает площадь 3х2м, подача арматуры 2х13 м, сброс арматуры 2х13 м, складирование 5х9 м.;
Площадка должна быть защищена от атмосферных осадков, чтобы защитить электронные компоненты от повреждений.

Инструкция по подготовке для монтажа

Технические требования по подготовке производственной площадки к пуско-наладочным работам для монтажа

Температура окружающей среды от +5 до +40 °С
Влажность не более 80% при температуре +25 °С
Располагайте оборудование не менее 1.2 метра от стен, колонн, от отопительных регистров
Подготовьте ровную, сухую и чистую поверхность с перепадом высот не более 50мм относительно выбранной базы
Обеспечьте подвод сети 380В с выключателем, соответствующим мощности станка, с превышением 20%
При наличии перепадов напряжения более 10% от номинального, необходимо приобрести стабилизатор напряжения по общей мощности источника питания станка
Крепление станка к полу производится методом анкерования. В случае, если у Вас имеются скрытые коммуникации, потребуется предоставить схему скрытых коммуникаций

Схема расстановки оборудования

Перечень инструмента для монтажа

Перфоратор промышленный, бур диаметром ø 15мм
4 анкера диаметром 15мм
Углошлифовальная машина с отрезным и зачистным кругом
Строительный уровень размером 1м и более
Болторез до 16мм
Кувалда
Лом, гвоздодер
Рулетка 5-10 метров
Мел

Перечень техники для проведения монтажа

Автокран с грузоподъемностью, соответствующей устанавливаемому оборудованию

-или-

Вилочный автопогрузчик с грузоподъемностью, соответствующей устанавливаемому оборудованию

-или-

Кран-балка с грузоподъемностью, соответствующей устанавливаемому оборудованию

Выполнение всех вышеперечисленных требований к подготовке производственной площадки для оборудования сократит время монтажа, приведет к хорошим результатам и хорошему настроению!!!
Надеемся на Вашу пунктуальность и ответственность к выполнению требований инструкции.

Телефон сервис-центра:
8 (800) 707 06 84

Строительная арматура, катанка

Основная специализация компании «СтальТрест» — продажа строительной арматуры и любого металлопроката в Екатеринбурге и области. У нас вы можете купить строительную арматуру от лучших отечественных производителей по выгодным ценам: «Мечел», «СеверСталь», «Магнитогорский металлургический комбинат» и др. Мы работаем напрямую с производителями арматуры и можем предложить выгодные цены.

Строительная арматура

Арматура — вид сортового проката, а именно горячекатаная круглая сталь гладкого и периодического профиля предназначенная для армирования обычных и предварительно напряженных железобетонных конструкций. Арматура успешно применяется в современном строительстве.

Арматура А1 представляет собой круглые профили с двумя продольными ребрами и без поперечного рифления.

Арматура а500с (ГОСТ 5781-82) по виду профиля бывает: гладкая и рифленая (периодический профиль).

Арматура гладкая — круглые стержни без рифления поверхности.

Арматура рифленая — стержни с расположенными на их поверхности под углом к продольной оси поперечными выступами для улучшения сцепления с бетоном.

В зависимости от механических характеристик арматура делится по классам: A1, А2, А3, А4, А5, А6.

Добавление к индексу букв означает:

арматура из термически упрочненной стали — Т
арматура из стали упрочненной вытяжкой — В
Класс прочности арматуры — установленное стандартом нормируемое значение предела текучести стали в ньютонах на квадратный миллиметр.

Минимальный диаметр арматуры составляет 6 мм, максимальный — 80 мм. Арматура диаметром менее 10 мм выпускается в бухтах (мотках), а более 10 мм — в прутках длиной от 6 до 12 м или мерной длины. По предварительному заказу клиента, мы можем выполнить резку арматуры.

Для строительства железобетонных конструкций применяется термомеханическая и термически упроченная рифленая арматура 35гс диаметром 6-40 мм — ГОСТ 10884-81.

Продажа строительной арматуры

Продажа арматуры осуществляется в любых объемах с возможностью доставки в любой регион РФ. Партнерство с ведущими российскими производителями позволяет нам предлагать конкурентные цены на строительную арматуру и гибкую систему скидок в зависимости от объема продаж.

Всегда в наличии строительная арматура 10 мм или арматура 12 мм, как самый востребованный вид арматуры.

Металлическая и стеклопластиковая арматура. ООО «Баумак»

Сегодня разберем какую и где лучше использовать арматуру: металлическую или стеклопластиковую?

Для возведения монолитных зданий, сооружений, фундаментов используют арматурный каркас, о том как его «вязать» читайте здесь. А сегодня разберем какую и где лучше использовать арматуру: металлическую или стеклопластиковую?

Металлическая арматура наиболее распространена и делится на классы по текучести прутков. А500 — подходит для сварки, радиус изгиба до 180 градусов, А400 — нельзя сваривать и изгибать более чем на 90 градусов.

Металлическая арматура, используемая в монолитном строительстве обязательно должна соответствовать ГОСТу.

Преимущества металлической арматуры:

давно используется в монолитном строительстве, нормы также разработаны с использованием данного типа каркаса.

при отсутствии воздействия химических веществ срок службы составляет не меньше 50 лет
Легкодоступна, конкурентный рынок;
Экологична

Недостатки металлической арматуры:

максимальная длина прутка 12 метров, сложно траспортируемая
хранение на открытом воздухе повлечет коррозийный процесс, быстро повреждающий металл.

Стеклопластиковая арматуры содержит стекловолокно, полимеры и смолу. Такой материал по форме похож на металлическую арматуру: стержни с непрерывной спиральной рельефностью.

Благодаря своим преимуществам стеклопластиковая арматура набирает популярность среди строителей

Преимущества стеклопластиковой арматуры:

легкая и продается в бухтах 50-150 метров
высокая устойчивость к внешней среде и химическому воздействию
электронепроводимая
дешевле, чем металлическая арматура

Недостатки стеклопластиковой арматуры:

малая упрогость на изгиб, не подойдет для несущих конструкций
меняет структуры при температуре +600 градусов.

Таким образом металлическая арматура будет незаменима в строительстве больших зданий, мостов и сооружений. Стеклопластиковая арматура подойдет для частного домостроения, заливки пола и отмостки, а также на объектах с повышенным электричеством.

Проводники якоря (электродвигатели)

4.2.3
Чтобы определить сопротивление якоря, видимое щетками, необходимо установить следующие параметры:

Необходимо определить длину одного витка обмотки. Есть три разных метода определения длины поворота.
Длина концевого витка якоря — метод 1. В этом методе для оценки средней длины концевого витка используется геометрия ламинирования. Точность этого метода составляет

РИСУНОК 4.54 Паз для ламинирования арматуры.
в зависимости от возможностей намоточного оборудования. Используя геометрию и ширину ярма якоря для магнитного вала, средняя длина концевого витка находится путем усреднения расстояний вокруг пластинки по радиусам верхней части паза и дна паза. Средняя длина концевого витка одной стороны одного витка в дюймах составляет

. Чтобы понять другие методы определения длины концевого витка, сначала обсуждаются формулы для сопротивления якоря.
Сопротивление якоря. Средняя длина витка — это сумма средней длины концевого витка для каждого из двух концов плюс удвоенная длина пакета в футах (поскольку сопротивление проводов дано в омах на фут):

, где pa — сопротивление провода якоря на фут. и Fwsa — коэффициент растяжения обмотки якоря, обычно от 1,02 до 1,10.
Количество катушек, учитываемых для определения сопротивления якоря, зависит от количества коммутирующих катушек, поэтому количество активных катушек для якоря составляет

Длина концевого витка якоря — метод 2.Этот метод предполагает, что у вас уже есть мотор и вы знаете Rat, Tpca, Fwsa и pa. Исходя из этого, можно рассчитать Lmeta, а затем использовать его для расчетов для других двигателей с таким же слоем. Следующие четыре формулы определяют среднюю длину конца одного витка.

Длина конечного витка якоря — метод 3. Измерьте то, что выглядит как средний конечный виток существующего двигателя.
Заполнение паза якоря. Максимальное заполнение паза якоря зависит от намоточного оборудования. Полный слот может составлять от 40 до 55 процентов.Заполнение прорези рассчитывается исходя из предположения, что провода лежат бок о бок, как если бы они были квадратными. Использование

РИСУНОК 4.55 Схема путей тока якоря.
наружный диаметр провода якоря как Daw (зависит от толщины изоляции), процент заполнения паза якоря составляет

Вес меди якоря. Используя фунт-футы из столов для проводов, вес медной арматуры Wtac составит:

Предполагая, что медь в конце витка эффективно распределяет общий вес меди по твердому цилиндру, инерция меди в арматуре Jac, oz • in • s2, is

Инерция коммутатора делится на инерцию медных шин и внутренней изоляции (см. Рис.4.69 в разд. 4.3.2). Момент инерции коммутатора Jc, унция • дюйм • с2, составляет

Якорь Balance. Стандарт ISO 1941 дает рекомендации по приемлемому балансу и пределам вибрации для электрических машин в зависимости от их использования. Как правило, чем меньше дисбаланс, тем дольше срок службы двигателя. Дисбаланс влияет на износ подшипников, вызывая удары вала о подшипник, разрушение поверхности и откачивание смазки. Это отрицательно сказывается на сроке службы щеток, вызывая мгновенную потерю контакта щеток с поверхностью коллектора, что приводит к возникновению электрической дуги, износу и более высокому уровню электромагнитных помех.Если это происходит около резонансной скорости, состояние становится тяжелым, и двигатель мгновенно прекращает работу, потому что щетка полностью отрывается от коллектора, вызывая разрыв цепи.
Якоря должны быть выровнены в магнитном поле так, чтобы существовала чистая магнитная сила, тянущая якорь к стороне коммутатора двигателя. Это уменьшает отскок кончика и увеличивает срок службы кисти.

Что такое обратная ЭДС в двигателе постоянного тока?

Когда проводник с током помещен в магнитное поле, крутящий момент индуцирует на проводнике крутящий момент, вращающий проводник, который отсекает поток магнитного поля.Согласно феномену электромагнитной индукции «когда проводник разрезает магнитное поле, в проводнике индуцируется ЭДС» .

Правило правой руки Флеминга определяет направление наведенной ЭДС.

Согласно правилу Флеминга для правой руки, если мы держим большой, средний и указательный пальцы правой руки под углом 90 °, то указательный палец представляет направление магнитного поля. Большой палец показывает направление движения проводника, а средний палец представляет собой индукцию ЭДС на проводнике.

При применении правила правой руки на рисунке, показанном ниже, видно, что направление наведенной ЭДС противоположно приложенному напряжению. Таким образом, ЭДС называется противодействующей ЭДС или обратной ЭДС .

Обратная ЭДС развивается последовательно с приложенным напряжением, но противоположно по направлению, то есть обратная ЭДС противодействует току, который ее вызывает.

Величина обратной ЭДС определяется тем же выражением, что и ниже:

Где E _b — наведенная ЭДС двигателя, известная как обратная ЭДС, A — количество параллельных путей через якорь между щетками противоположной полярности.P — количество полюсов, N — скорость, Z — общее количество проводников в якоре, а ϕ — полезный поток на полюс.

Простая условная принципиальная схема машины, работающей как двигатель, показана на схеме ниже:

В этом случае величина обратной ЭДС всегда меньше приложенного напряжения. Разница между ними почти одинакова, когда двигатель работает в нормальных условиях.

Ток, наведенный на двигатель из-за основного источника питания.Соотношение между основным питанием, противоэдс и током якоря определяется как E _b = V — I _a R _a.

Преимущества обратной ЭДС в двигателе постоянного тока

1. Обратная ЭДС противодействует питающему напряжению. Напряжение питания индуцирует ток в катушке, которая вращает якорь. Электрическая работа, необходимая двигателю для создания тока против обратной ЭДС, преобразуется в механическую энергию. И эта энергия индуцируется в якоре двигателя.Таким образом, можно сказать, что преобразование энергии в двигателе постоянного тока возможно только за счет обратной ЭДС.

Механическая энергия, индуцированная в двигателе, является произведением обратной ЭДС и тока якоря, то есть E _b I _a.

2. Обратная ЭДС делает двигатель постоянного тока саморегулирующимся, т.е. обратная ЭДС развивает ток якоря в соответствии с потребностями двигателя. Ток якоря двигателя рассчитывается как:

Давайте разберемся, как обратная ЭДС заставляет двигатель саморегулироваться.

Считайте, что двигатель работает без нагрузки. На холостом ходу двигателю постоянного тока требуется небольшой крутящий момент для контроля потерь на трение и сопротивление воздуха. Двигатель потребляет меньше тока. Поскольку обратная ЭДС зависит от тока, их величина также уменьшается. Величина обратной ЭДС практически равна напряжению питания.
Если к двигателю прилагается внезапная нагрузка, двигатель замедляется. По мере уменьшения скорости двигателя величина их обратной ЭДС также падает.Малая задняя ЭДС отбирает сильный ток от источника питания. Большой ток якоря вызывает в якоре большой крутящий момент, необходимый для двигателя. Таким образом, двигатель непрерывно движется с новой скоростью.
Если нагрузка на двигатель внезапно уменьшается, крутящий момент двигателя больше, чем момент нагрузки. Приводной крутящий момент увеличивает скорость двигателя, что также увеличивает их обратную ЭДС. Высокое значение обратной ЭДС снижает ток якоря. Малая величина тока якоря приводит к меньшему крутящему моменту, равному крутящему моменту нагрузки.И мотор будет равномерно вращаться с новой скоростью.

соотношение между механической мощностью (Pm), напряжением питания (Vt) и обратной ЭДС (Eb)

Обратная ЭДС в двигателе постоянного тока выражается как:

Где E _b — Обратная ЭДС
I _a — Ток якоря
В _t — Напряжение на клеммах
R _a — Сопротивление якоря

Максимальная мощность, развиваемая двигателем, выражается в

Продифференцируя вышеприведенное уравнение, мы получаем

Из уравнения обратной ЭДС получаем

Подставив I _на R _на в приведенное выше уравнение, мы получим

Приведенное выше уравнение показывает, что максимальная мощность в двигателе развивается, когда противоэдс равна половине напряжения питания.

[решено] В генераторе постоянного тока каждый раз, когда вращающаяся катушка якоря находится в положении па

Вопрос:

(Просмотр на хинди)

Бесплатная практика с пробными тестами из тестовой тетради

Опции:

скорость изменения потокосцепления минимальна

поток, связанный с катушкой, минимален, а скорость изменения потокосцепления максимальная

поток, связанный с катушкой, максимальный

поток, связанный с катушкой, максимальный, а скорость изменения потокосцепления минимальная

Правильный ответ:

Вариант 2 (Решение ниже)

Этот вопрос ранее задавали в

SSC JE EE Предыдущий документ 10 (Дата проведения: 10 декабря 2020 г.)

SSC JE EE Предыдущий документ (Дата проведения: 10 декабря 2020 г.)

Решение:

Скачать вопрос с решением PDF ››

Flux: Говорят, что поток по поверхности пропорционален количеству силовых линий, перпендикулярных данной поверхности.

Флюсовая связь: Флюсовая связь провода — это поток, проходящий через замкнутую поверхность, создаваемую границей провода.

Плотность магнитного поля (B) и круглая катушка, имеющая N витков, размещена перпендикулярно магнитному полю. Потоковая связь катушки является произведением магнитной индукции, площади круга и количества витков.

Электродвижущая сила, генерируемая внутри контура, пропорциональна скорости изменения потока через площадь или скорости изменения потокосцепления.

Положение ротора	Флюс	Скорость изменения флюсовой связи
1,5	Максимум	Минимум
3,7	Минимум	Максимум

Таким образом, в точках 3 и 7 магнитная катушка якоря параллельна линиям магнитного потока, магнитный поток, связанный с катушкой, минимален, а скорость изменения магнитной связи максимальна.

Скачать вопрос с решением PDF ››

онлайн-курсов PDH. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов по HVAC; не только экологичность или экономия энергии.

курсов. «

Russell Bailey, P.E.

Нью-Йорк

«Он укрепил мои текущие знания и научил меня еще нескольким новым вещам.

, чтобы познакомить меня с новыми источниками

информации.»

Стивен Дедак, П.Е.

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

очень быстро отвечает на вопросы.

Это было на высшем уровне. Будет использовать

снова. Спасибо. «

Blair Hayward, P.E.

Альберта, Канада

«Простой в использовании веб-сайт.Хорошо организовано. Я действительно буду снова пользоваться вашими услугами.

проеду по вашей компании

имя другим на работе. «

Roy Pfleiderer, P.E.

Нью-Йорк

«Справочные материалы были превосходными, и курс был очень информативным, особенно потому, что я думал, что уже знаком с

с деталями Канзас

Городская авария Хаятт.»

Майкл Морган, P.E.

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится просматривать текст перед покупкой. Я нашел класс

информативно и полезно

в моей работе »

Вильям Сенкевич, П.Е.

Флорида

«У вас большой выбор курсов, а статьи очень информативны.Вы

— лучшее, что я нашел ».

Russell Smith, P.E.

Пенсильвания

«Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, давая время на просмотр

материал. «

Jesus Sierra, P.E.

Калифорния

«Спасибо, что позволили мне просмотреть неправильные ответы.На самом деле

человек узнает больше

от сбоев. »

John Scondras, P.E.

Пенсильвания

«Курс составлен хорошо, и использование тематических исследований является эффективным.

способ обучения. «

Джек Лундберг, P.E.

Висконсин

«Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы; i.е., позволяя

студент для ознакомления с курсом

материалов до оплаты и

получает викторину «

Арвин Свангер, П.Е.

Вирджиния

«Спасибо за то, что вы предложили все эти замечательные курсы. Я определенно выучил и

получил огромное удовольствие «

Мехди Рахими, П.Е.

Нью-Йорк

«Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска.

на связи

курсов.»

Уильям Валериоти, P.E.

Техас

«Этот материал во многом оправдал мои ожидания. По курсу было легко следовать. Фотографии в основном обеспечивали хорошее визуальное представление

обсуждаемых тем ».

Майкл Райан, P.E.

Пенсильвания

«Именно то, что я искал. Потребовался 1 балл по этике, и я нашел его здесь.»

Джеральд Нотт, П.Е.

Нью-Джерси

«Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых мне кредитов PDH. Это было

информативно, выгодно и экономично.

Я очень рекомендую

всем инженерам »

Джеймс Шурелл, P.E.

Огайо

«Я понимаю, что вопросы относятся к« реальному миру »и имеют отношение к моей практике, и

не на основе какой-то неясной секции

законов, которые не применяются

— «нормальная» практика.»

Марк Каноник, П.Е.

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы перенести его на свой медицинский прибор.

организация «

Иван Харлан, П.Е.

Теннесси

«Материалы курса имели хорошее содержание, не слишком математическое, с хорошим акцентом на практическое применение технологий».

Юджин Бойл, П.E.

Калифорния

«Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо изложенной,

а онлайн-формат был очень

Доступно и просто

использовать. Большое спасибо «.

Патрисия Адамс, P.E.

Канзас

«Отличный способ добиться соответствия требованиям PE Continuing Education в рамках ограничений по времени лицензиата.»

Джозеф Фриссора, P.E.

Нью-Джерси

«Должен признаться, я действительно многому научился. Помогает иметь распечатанный тест во время

Обзор текстового материала. Я

также оценил просмотр

фактических случаев «.

Жаклин Брукс, П.Е.

Флорида

«Документ» Общие ошибки ADA при проектировании объектов «очень полезен.Модель

испытание потребовало исследования в

документ но ответы были

в наличии «

Гарольд Катлер, П.Е.

Массачусетс

«Я эффективно использовал свое время. Спасибо за широкий выбор вариантов.

в транспортной инженерии, что мне нужно

для выполнения требований

Сертификат ВОМ.»

Джозеф Гилрой, P.E.

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для моих требований PG в Делавэре».

Ричард Роадс, P.E.

Мэриленд

«Я многому научился с защитным заземлением. Пока все курсы, которые я прошел, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсов со скидкой.»

Кристина Николас, П.Е.

Нью-Йорк

«Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду возможности сдать дополнительный

курсов. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

придется путешествовать. «

Деннис Мейер, P.E.

Айдахо

«Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов.

Инженеры получат блоки PDH

в любое время.Очень удобно ».

Пол Абелла, P.E.

Аризона

«Пока все отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня мало

время исследовать где

получить мои кредиты от. «

Кристен Фаррелл, P.E.

Висконсин

«Это было очень познавательно и познавательно.Легко для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно делает это

проще поглотить все

теорий. »

Виктор Окампо, P.Eng.

Альберта, Канада

«Хороший обзор принципов работы с полупроводниками. Мне понравилось пройти курс по

мой собственный темп во время моего утром

до метро

на работу.»

Клиффорд Гринблатт, П.Е.

Мэриленд

«Просто найти интересные курсы, скачать документы и взять

викторина. Я бы очень рекомендовал

вам на любой PE нужно

CE единиц. «

Марк Хардкасл, П.Е.

Миссури

«Очень хороший выбор тем из многих областей техники.»

Randall Dreiling, P.E.

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад оказать финансовую помощь

по ваш промо-адрес который

пониженная цена

на 40%. «

Конрадо Казем, П.E.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Воспользуюсь вашими услугами в будущем».

Charles Fleischer, P.E.

Нью-Йорк

«Это был хороший тест и фактически подтвердил, что я прочитал профессиональную этику

кодов и Нью-Мексико

правил. «

Брун Гильберт, П.E.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили потраченного времени и усилий».

Дэвид Рейнольдс, P.E.

Канзас

«Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

при необходимости дополнительно

сертификация. «

Томас Каппеллин, П.E.

Иллинойс

«У меня истек срок действия курса, но вы все же выполнили свое обязательство и дали

мне то, за что я заплатил — много

оценено! «

Джефф Ханслик, P.E.

Оклахома

«CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы.

для инженера »

Майк Зайдл, П.E.

Небраска

«Курс был по разумной цене, а материалы были краткими, а

хорошо организовано. «

Glen Schwartz, P.E.

Нью-Джерси

«Вопросы подходили для уроков, а материал урока —

хороший справочный материал

для деревянного дизайна. «

Брайан Адамс, П.E.

Миннесота

«Отлично, я смог получить полезные рекомендации по простому телефонному звонку.»

Роберт Велнер, P.E.

Нью-Йорк

«У меня был большой опыт работы в прибрежном строительстве — проектирование

Building курс и

очень рекомендую .»

Денис Солано, P.E.

Флорида

«Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики Нью-Джерси были очень хорошими.

хорошо подготовлен. «

Юджин Брэкбилл, P.E.

Коннектикут

«Очень хороший опыт. Мне нравится возможность загружать учебные материалы на

обзор везде и

всякий раз, когда.»

Тим Чиддикс, P.E.

Колорадо

«Отлично! Сохраняю широкий выбор тем на выбор».

Уильям Бараттино, P.E.

Вирджиния

«Процесс прямой, никакой ерунды. Хороший опыт».

Тайрон Бааш, П.E.

Иллинойс

«Вопросы на экзамене были зондирующими и демонстрировали понимание

материала. Полная

и всесторонний ».

Майкл Тобин, P.E.

Аризона

«Это мой второй курс, и мне понравилось то, что мне предлагали курс

поможет по моей линии

работ.»

Рики Хефлин, П.Е.

Оклахома

«Очень быстро и легко ориентироваться. Я обязательно воспользуюсь этим сайтом снова».

Анджела Уотсон, P.E.

Монтана

«Легко выполнить. Нет путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата».

Кеннет Пейдж, П.E.

Мэриленд

«Это был отличный источник информации о солнечном нагреве воды. Информативный

и отличный освежитель ».

Луан Мане, П.Е.

Conneticut

«Мне нравится подход к регистрации и возможность читать материалы в автономном режиме, а затем

Вернуться, чтобы пройти викторину. «

Алекс Млсна, П.E.

Индиана

«Я оценил объем информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использование в реальных жизненных ситуациях »

Натали Дерингер, P.E.

Южная Дакота

«Обзорные материалы и образец теста были достаточно подробными, чтобы позволить мне

успешно завершено

курс.»

Ира Бродский, П.Е.

Нью-Джерси

«Веб-сайт прост в использовании, вы можете скачать материал для изучения, а потом вернуться

и пройдите викторину. Очень

удобно а на моем

собственный график «

Майкл Глэдд, P.E.

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет.»

Деннис Фундзак, П.Е.

Огайо

«Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

сертификат. Спасибо за создание

процесс простой. »

Фред Шейбе, P.E.

Висконсин

«Положительный опыт.Быстро нашел курс, который соответствовал моим потребностям, и закончил

один час PDH в

один час. «

Стив Торкильдсон, P.E.

Южная Каролина

«Мне понравилось загружать документы для просмотра содержания

и пригодность, до

имея платить за

материал .»

Ричард Вимеленберг, P.E.

Мэриленд

«Это хорошее напоминание об ЭЭ для инженеров, не занимающихся электричеством».

Дуглас Стаффорд, П.Е.

Техас

«Всегда есть возможности для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, которому требуется

улучшение.»

Thomas Stalcup, P.E.

Арканзас

«Мне очень нравится удобство участия в онлайн-викторине и получение сразу

сертификат. «

Марлен Делани, П.Е.

Иллинойс

«Учебные модули CEDengineering — это очень удобный способ доступа к информации по

много различные технические области за пределами

своя специализация без

приходится путешествовать.»

Гектор Герреро, П.Е.

Грузия

Электрогенераторы | Физика

Цели обучения

К концу этого раздела вы сможете:

Рассчитайте ЭДС, наведенную в генераторе.
Рассчитайте пиковую ЭДС, которая может быть наведена в конкретной генераторной системе.

Электрические генераторы индуцируют ЭДС, вращая катушку в магнитном поле, как кратко обсуждается в разделе «Индуцированная ЭДС и магнитный поток».Теперь мы рассмотрим генераторы более подробно. Рассмотрим следующий пример.

Пример 1. Расчет ЭДС, индуцированной в катушке генератора

Катушка генератора, показанная на рисунке 1, поворачивается на одну четверть оборота (от θ, = 0º до θ, = 90º) за 15,0 мс. Круглая катушка с 200 витками имеет радиус 5,00 см и находится в однородном магнитном поле 1,25 Тл. Какая средняя наведенная ЭДС?

Рис. 1. Когда катушка генератора вращается на одну четверть оборота, магнитный поток Φ изменяется от максимального до нуля, вызывая ЭДС.

Стратегия

Мы используем закон индукции Фарадея, чтобы найти среднюю ЭДС, индуцированную за время Δ t :

[латекс] \ text {emf} = — N \ frac {\ Delta \ Phi} {\ Delta t} \\ [/ latex].

Мы знаем, что N = 200 и Δ t = 15,0 мс, и поэтому мы должны определить изменение потока Δ Φ , чтобы найти ЭДС.

Решение

Поскольку площадь петли и напряженность магнитного поля постоянны, мы видим, что

[латекс] \ Delta \ Phi = \ Delta \ left (BA \ cos \ theta \ right) = AB \ Delta \ left (\ cos \ theta \ right) \\ [/ latex].{-3} \ text {s}} = 131 \ text {V} \\ [/ latex].

Обсуждение

Это практическое среднее значение, аналогичное 120 В, используемому в бытовой электросети.

ЭДС, рассчитанная в Примере 1 выше, является средним значением за одну четверть оборота. Какова ЭДС в каждый момент времени? Он меняется в зависимости от угла между магнитным полем и перпендикуляром к катушке. Мы можем получить выражение для ЭДС как функции времени, рассматривая ЭДС движения на вращающейся прямоугольной катушке шириной × и высотой × в однородном магнитном поле, как показано на рисунке 2.

Рис. 2. Генератор с одной прямоугольной катушкой, вращающейся с постоянной угловой скоростью в однородном магнитном поле, создает ЭДС, синусоидально изменяющуюся во времени. Обратите внимание, что генератор похож на двигатель, за исключением того, что вал вращается для выработки тока, а не наоборот.

На заряды в проводах петли действует магнитная сила, потому что они движутся в магнитном поле. Заряды в вертикальных проводах испытывают силы, параллельные проводу, вызывая токи.Но те, кто находится в верхнем и нижнем сегментах, ощущают силу, перпендикулярную проводу, которая не вызывает тока. Таким образом, мы можем найти наведенную ЭДС, рассматривая только боковые провода. Движущаяся ЭДС равна ЭДС = Bℓv , где скорость v перпендикулярна магнитному полю B . Здесь скорость находится под углом θ с B , так что ее составляющая, перпендикулярная B , равна v sin θ (см. Рисунок 2).Таким образом, в этом случае ЭДС, индуцированная с каждой стороны, составляет ЭДС = Bℓv sin θ , и они имеют одинаковое направление. Суммарная ЭДС вокруг контура тогда составляет

[латекс] \ text {emf} = 2 {B \ ell v} \ sin \ theta \\ [/ latex].

Это выражение допустимо, но оно не дает ЭДС как функцию времени. Чтобы найти зависимость ЭДС от времени, предположим, что катушка вращается с постоянной угловой скоростью ω . Угол θ связан с угловой скоростью соотношением θ = ωt , так что

[латекс] \ text {emf} = 2 {B \ ell v} \ sin \ omega t \\ [/ latex].

Итак, линейная скорость v связана с угловой скоростью ω соотношением v = rω . Здесь r = w /2, так что v = ( w /2) ω и

[латекс] \ text {emf} = 2 B \ ell \ frac {w} {2} \ omega \ sin \ omega t = \ left (\ ell w \ right) B \ omega \ sin \ omega t \\ [ /латекс].

Учитывая, что площадь петли составляет A = ℓ w , и учитывая N петель, мы находим, что

[латекс] \ text {emf} = NAB \ omega \ sin \ omega t \\ [/ latex]

— это ЭДС , индуцированная в катушке генератора из N витков и области A , вращающейся с постоянной угловой скоростью ω в однородном магнитном поле B .Это также можно выразить как

[латекс] \ text {emf} = {\ text {emf}} _ {0} \ sin \ omega t \\ [/ latex],

где

[латекс] {\ text {emf}} _ {0} = NAB \ omega \\ [/ latex]

— это максимальная (пиковая) ЭДС . Обратите внимание, что частота колебаний составляет f = ω / 2π , а период составляет T = 1/ f = 2π / ω . На рисунке 3 показан график зависимости ЭДС от времени, и теперь кажется разумным, что напряжение переменного тока является синусоидальным.

Рис. 3. ЭДС генератора направляется на лампочку с показанной системой колец и щеток. График показывает зависимость ЭДС генератора от времени. emf0 — пиковая ЭДС. Период равен T = 1/ f = 2π / ω, где f — частота. Обратите внимание, что сценарий E означает emf.

Тот факт, что пиковая ЭДС, ЭДС ₀ = NABω , имеет смысл. Чем больше катушек, тем больше их площадь и чем сильнее поле, тем больше выходное напряжение.Интересно, что чем быстрее раскручивается генератор (больше ω ), тем больше ЭДС. Это заметно на велосипедных генераторах — по крайней мере, на более дешевых моделях. Один из авторов, будучи подростком, находил забавным ездить на велосипеде достаточно быстро, чтобы погасить его свет, пока ему не пришлось ехать домой без света одной темной ночью. На рис. 4 показана схема, по которой генератор может вырабатывать импульсный постоянный ток. Более сложные конструкции из нескольких катушек и разрезных колец могут обеспечить более плавный постоянный ток, хотя для создания постоянного тока без пульсаций обычно используются электронные, а не механические средства.

Рис. 4. Разделенные кольца, называемые коммутаторами, в этой конфигурации создают импульсный выходной сигнал ЭДС постоянного тока.

Пример 2. Расчет максимальной ЭДС генератора

Рассчитайте максимальную ЭДС, ЭДС ₀ генератора, который был предметом примера 1.

Стратегия

После определения ω , угловой скорости, ЭДС ₀ = NABω может использоваться для нахождения ЭДС ₀. Все остальные количества известны.

Решение

Угловая скорость определяется как изменение угла в единицу времени:

[латекс] \ omega = \ frac {\ Delta \ theta} {\ Delta t} \\ [/ latex].

Одна четвертая оборота равна π / 2 радиан, а время 0,0150 с; таким образом,

[латекс] \ begin {array} {lll} \ omega & = & \ frac {\ pi / 2 \ text {rad}} {0.0150 \ text {s}} \\ & = & 104.7 \ text {rad / s } \ end {array} \\ [/ latex].

104,7 рад / с — это ровно 1000 об / мин. Подставляем это значение вместо ω и информацию из предыдущего примера в ЭДС ₀ = NABω , что дает

[латекс] \ begin {array} {lll} {\ text {emf}} _ {0} & = & NAB \ omega \\ & = & 200 \ left (7.{2} \ right) \ left (1.25 \ text {T} \ right) \ left (104.7 \ text {rad / s} \ right) \\ & = & 206 \ text {V} \ end {array} \\ [/латекс].

Обсуждение

Максимальная ЭДС больше, чем средняя ЭДС 131 В, найденная в предыдущем примере, как и должно быть.

В реальной жизни электрические генераторы сильно отличаются от рисунков в этом разделе, но принципы те же. Источником механической энергии, вращающей катушку, может быть падающая вода (гидроэнергия), пар, образующийся при сжигании ископаемого топлива, или кинетическая энергия ветра.На фиг.5 — паровая турбина в разрезе; пар движется по лопастям, соединенным с валом, который вращает катушку внутри генератора.

Рисунок 5. Паровая турбина / генератор. Пар, образующийся при сжигании угля, ударяет по лопаткам турбины, вращая вал, соединенный с генератором. (Источник: Nabonaco, Wikimedia Commons)

Генераторы, показанные в этом разделе, очень похожи на двигатели, показанные ранее. Это не случайно. Фактически, двигатель становится генератором, когда его вал вращается.В некоторых ранних автомобилях стартер использовался в качестве генератора. В Back Emf мы подробнее рассмотрим действие двигателя как генератора.

Сводка раздела

Электрический генератор вращает катушку в магнитном поле, вызывая ЭДС, задаваемую как функцию времени
[латекс] \ text {emf} = 2 {B \ ell v} \ sin \ omega t \\ [/ latex],
, где A — площадь витка N -витка, вращающегося с постоянной угловой скоростью ω в однородном магнитном поле B .
Пиковая ЭДС ЭДС ₀ генератора равна
ЭДС ₀ = NABω

Концептуальные вопросы

Используя RHR-1, покажите, что ЭДС на сторонах контура генератора на Рисунке 4 имеют одинаковое значение и, таким образом, складываются.
Источником выработки электрической энергии генератора является работа по вращению его катушек. Как работа, необходимая для включения генератора, связана с законом Ленца?

Задачи и упражнения

1.Вычислите пиковое напряжение генератора, который вращает свою 200-витковую катушку диаметром 0,100 м со скоростью 3600 об / мин в поле 0,800 Тл.

2. При какой угловой скорости в об / мин пиковое напряжение генератора будет 480 В, если его 500-витковая катушка диаметром 8,00 см вращается в поле 0,250 Тл?

3. Какова пиковая ЭДС, генерируемая при вращении катушки с 1000 витками диаметром 20,0 см в магнитном поле Земли 5,00 × 10 ⁻⁵ Тл, учитывая, что плоскость катушки изначально перпендикулярна полю Земли и вращается? быть параллельно полю в 10.0 мс?

4. Какова пиковая ЭДС, генерируемая радиусом 0,250 м, катушка с 500 витками вращается на одну четверть оборота за 4,17 мс, первоначально ее плоскость перпендикулярна однородному магнитному полю. (Это 60 об / с.)

5. (a) Велогенератор вращается со скоростью 1875 рад / с, создавая пиковую ЭДС 18,0 В. Он имеет прямоугольную катушку размером 1,00 на 3,00 см в поле 0,640 Тл. Сколько витков в катушке? (b) Практично ли такое количество витков провода для катушки 1,00 на 3,00 см?

6. Integrated Concepts Эта проблема относится к велосипедному генератору, рассмотренному в предыдущей задаче. Он приводится в движение колесом диаметром 1,60 см, которое катится по внешнему ободу велосипедной шины. а) Какова скорость велосипеда, если угловая скорость генератора составляет 1875 рад / с? (b) Какова максимальная ЭДС генератора, когда велосипед движется со скоростью 10,0 м / с, учитывая, что в исходных условиях она составляла 18,0 В? (c) Если сложный генератор может изменять собственное магнитное поле, какая напряженность поля ему потребуется при 5.00 м / с для создания максимальной ЭДС 9,00 В?

7. (a) Автомобильный генератор вращается со скоростью 400 об / мин при работе двигателя на холостом ходу. Его прямоугольная катушка с 300 витками, 5,00 на 8,00 см вращается в регулируемом магнитном поле, так что она может производить достаточное напряжение даже при низких оборотах в минуту. Какая напряженность поля необходима для создания пиковой ЭДС 24,0 В? (b) Обсудите, как эта требуемая напряженность поля сравнивается с имеющейся у постоянных магнитов и электромагнитов.

8. Покажите, что если катушка вращается с угловой скоростью ω , период ее выхода переменного тока равен 2π / ω .

9. Катушка с 75 витками диаметром 10,0 см вращается с угловой скоростью 8,00 рад / с в поле 1,25 Тл, начиная с плоскости катушки, параллельной полю. а) Что такое пиковая ЭДС? (б) В какое время впервые достигается пиковая ЭДС? (c) В какое время ЭДС становится наиболее отрицательной? (d) Каков период выходного напряжения переменного тока?

10. (a) Если ЭДС катушки, вращающейся в магнитном поле, равна нулю при t = 0 и увеличивается до своего первого пика при t = 0.100 мс, какова угловая скорость катушки? б) В какое время наступит его следующий максимум? (c) Каков период вывода? (d) Когда выход составляет первую четверть от максимума? (e) Когда это следующая четверть от максимума?

11. Необоснованные результаты Катушка на 500 витков площадью 0,250 м ² вращается в поле Земли 5,00 × 10 ⁻⁵ Тл, создавая максимальную ЭДС 12,0 кВ. (а) С какой угловой скоростью нужно вращать катушку? б) Что неразумного в этом результате? (c) Какое предположение или предпосылка ответственны?

Глоссарий

электрогенератор:: устройство для преобразования механической работы в электрическую энергию; он индуцирует ЭДС, вращая катушку в магнитном поле

ЭДС, индуцированная в обмотке генератора:: ЭДС = NAB ω sin ωt , где A — площадь витка N , вращающегося с постоянной угловой скоростью ω в однородном магнитном поле B за период времени т

пиковая ЭДС:: ЭДС ₀ = NABω

Избранные решения проблем и упражнения

1.474 В

3. 0,247 В

5. (а) 50 (б) да

7. (a) 0,477 Тл (b) Эта напряженность поля достаточно мала, чтобы ее можно было получить с помощью постоянного магнита или электромагнита.

9. (а) 5,89 В (б) При t = 0 (в) 0,393 с (г) 0,785 с

11. (a) 1,92 × 10 ⁶ рад / с (b) Эта угловая скорость неоправданно высока, выше, чем можно получить для любой механической системы. (c) Предположение, что может быть получено напряжение до 12,0 кВ, является необоснованным.

% PDF-1.5 % 1 0 объект > >> эндобдж 4 0 obj / CreationDate (D: 201609150

+ 01’00 ‘) / ModDate (D: 201609150

+ 01’00 ‘) /Режиссер >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 5 0 obj > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] / XObject> >> / Аннотации [27 0 R 28 0 R 29 0 R 30 0 R 31 0 R 32 0 R 33 0 R 34 0 R 35 0 R 36 0 R 37 0 R 38 0 R 39 0 R 40 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841.6] / Содержание [41 0 R 42 0 R 43 0 R] / Группа> / Вкладки / S / StructParents 0 >> эндобдж 6 0 obj > / ExtGState> / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [50 0 R 51 0 R 52 0 R 53 0 R 54 0 R 55 0 R 56 0 R 57 0 R 58 0 R 59 0 R 60 0 R 61 0 R 62 0 R 63 0 R 64 0 R 65 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841,6] / Содержание 66 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 14 >> эндобдж 7 0 объект > / ExtGState> / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [71 0 R 72 0 R 73 0 R 74 0 R 75 0 R 76 0 R 77 0 R 78 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841.6] / Содержание 79 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 31 >> эндобдж 8 0 объект > / ExtGState> / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [82 0 R 83 0 R 84 0 R 85 0 R 86 0 R 87 0 R 88 0 R 89 0 R 90 0 R 91 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841,6] / Содержание 92 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 40 >> эндобдж 9 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [95 0 R 96 0 R 97 0 R 98 0 R 99 0 R 100 0 R 101 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841.6] / Содержание 102 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 51 >> эндобдж 10 0 obj > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [105 0 R 106 0 R 107 0 R 108 0 R 109 0 R 110 0 R 111 0 R 112 0 R 113 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841,6] / Содержание 114 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 59 >> эндобдж 11 0 объект > / XObject> / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / Аннотации [116 0 R 117 0 R 118 0 R] / MediaBox [0 0 595.2 841.6] / Содержание 119 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 69 >> эндобдж 12 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text / ImageB / ImageC / ImageI] >> / MediaBox [0 0 595.2 841.6] / Содержание 120 0 руб. / Группа> / Вкладки / S / StructParents 73 >> эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект > эндобдж 17 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект > эндобдж 20 0 объект > эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект > эндобдж 23 0 объект > эндобдж 24 0 объект > эндобдж 25 0 объект > эндобдж 26 0 объект > транслировать x

Установление допусков по балансу для арматуры

Гордон Э.Хайнс и Майкл Дж. Майерс

Hines Industries, Inc., Анн-Арбор, Мичиган

Примечание. Эта статья предполагает понимание основ балансировки.

1.0 Установление реалистичных допусков

Существует заблуждение, что проблемы с балансировкой в двигателе могут быть решены путем балансировки якоря в соответствии с более жесткими требованиями по балансировке. Если не учитывать и другие источники дисбаланса, это только увеличивает стоимость балансировки якоря, замедляет производство, а в некоторых случаях все еще приводит к появлению несбалансированных узлов с шумом.Что нужно сделать, так это позаботиться о реальных проблемах, а не ожидать, что станок для балансировки якоря сотворит чудеса.

Причины для балансировки электродвигателя заключаются в том, чтобы он работал плавно и тихо, а также для обеспечения долговечности подшипников двигателя. Для этого необходимо сбалансировать вращающиеся компоненты двигателя. Возникает вопрос: «Насколько хорошо якорь должен быть сбалансирован?» Другими словами, «Насколько хорошо — достаточно хорошо?» Спецификация «достаточно хорошо» известна как допуск баланса.

Важно понимать, что балансировка якоря двигателя — это только один шаг в процессе балансировки. Так же, как цепь не сильнее ее самого слабого звена, не менее важно учитывать баланс каждого вращающегося компонента, прикрепленного к якорю, а также учитывать, как каждый из них прикреплен. Идеально сбалансированный компонент, установленный не по центру, создаст дисбаланс.

Вентиляторы пылесосов часто имеют отверстие большого размера.Сбалансированный вентилятор может сместиться в сторону, что приведет к дисбалансу. Вентилятор также можно удерживать на месте с помощью неуравновешенной запрессованной шайбы, используемой в качестве фиксатора, или гайки, которая может быть неуравновешенной или иметь резьбу с отклонением от центра. Вал двигателя может иметь биение, а это означает, что даже если вентилятор, шайба и гайка будут сбалансированы, биение приведет к дисбалансу.

Часто слишком много внимания уделяется обеспечению «жесткого» допуска по дисбалансу для якоря двигателя, игнорируя другие конструктивные соображения.

2.0 Статическая и динамическая балансировка

Вообще говоря, если большая часть массы ротора сосредоточена в диске, диаметр которого в 5-10 раз больше толщины, статического баланса будет достаточно. Роторы, масса которых распределена вдоль оси, должны быть динамически сбалансированы. В серой зоне между крайностями каждый случай нужно рассматривать индивидуально.

Если якорь имеет очень короткий стек, так что плоскости коррекции находятся близко друг к другу, имеет смысл выполнять только «одноплоскостную» (статическую) балансировку.Маловероятно, что этот тип якоря будет иметь значительную «двухплоскостную» (парную) неуравновешенность.

Сумма сил в опорных плоскостях из-за статического дисбаланса равна силе статического дисбаланса в плоскости коррекции. Если плоскость коррекции разумно отцентрирована между подшипниками, половина суммы появляется на каждом подшипнике. Если плоскость коррекции приближается к одному подшипнику, на этот подшипник появляется большая часть силы. Выполнение коррекции статического дисбаланса в одной точке «плоскости коррекции» будет иметь прямое влияние на статический дисбаланс, измеренный на опорных подшипниках якоря.

Типичный неуравновешенный якорь обычно имеет «динамический» дисбаланс. Динамический дисбаланс — это комбинация «статического» и «парного» дисбаланса. Динамический дисбаланс можно исправить только двумя корректировками якоря в двух «плоскостях корректировки». Это не окажет прямого влияния на вибрацию в плоскостях подшипников. Усилие на подшипниках из-за дисбаланса пары уменьшается на отношение расстояния между плоскостями коррекции к расстоянию между подшипниками. Другими словами, если плоскости коррекции расположены близко друг к другу, а опорные подшипники якоря находятся дальше друг от друга, коррекция дисбаланса в плоскостях коррекции будет иметь меньшее влияние на дисбаланс, измеренный на опорных подшипниках.Якорь с несущими плоскостями на расстоянии шести дюймов и стопкой длиной 3 дюйма можно исправить с помощью корректирующей фрезы, сделав два разреза на расстоянии двух дюймов друг от друга на стопке. Сила на подшипниках из-за такого большого дисбаланса пары, измеренная в плоскостях коррекции, будет равна 1/3 силы на подшипниках из-за того же дисбаланса пары, измеренной в плоскостях подшипников. Другими словами, 0,003 унции дисбаланса в плоскостях коррекции (2 дюйма друг от друга) приведет к 0,001 унции дисбаланса в плоскостях подшипника (на расстоянии шести дюймов).

Один из способов обойти эту путаницу — установить допуски балансировки в плоскостях подшипников. Другой способ — разделить динамический дисбаланс якоря на статический дисбаланс и парный дисбаланс. В примере, приведенном выше, можно наложить на плоскости коррекции допуск, в три раза превышающий статический допуск. Эти два метода эквивалентны. Можно использовать любой метод. В наши дни балансировочных машин на базе компьютера очень просто заставить компьютер вычислить величину коррекции дисбаланса в плоскостях коррекции и дисбаланс в подшипниках для сравнения с допуском.

Очевидное изменение дисбаланса пары при перемещении плоскостей происходит потому, что дисбаланс пары вызывает «крутящую» силу, которая заставляет ось вращения колебаться вокруг точки на валу, которая находится где-то между двумя подшипниками. По мере того как плоскости перемещаются ближе друг к другу, «плечо рычага» для пары уменьшается, и требуется большее количество пары для создания того же эффекта колебания.

3.0 Причины дисбаланса двигателя

Лучший способ минимизировать проблемы с балансировкой — это минимизировать начальный дисбаланс, который необходимо исправить.Дисбаланс в небольшом электродвигателе можно разделить на две категории: дисбаланс, который создается ДО того, как якорь уравновешен, и дисбаланс, который создается ПОСЛЕ того, как якорь уравновешивается.

3.1 Дисбаланс перед балансировкой якоря.

Следующие причины дисбаланса якоря возникают до балансировки якоря.

3.1.1 Эксцентриситет пластин

Эксцентриситет пластин, составляющих стек якоря, может вызвать дисбаланс.Чтобы свести к минимуму дисбаланс, иногда пластинки размещаются случайным образом, а иногда их разделяют на три из четырех групп, ориентированных, как показано ниже.

3.1.2 Биение

Если опорные поверхности вала не концентрические, это создаст дисбаланс, равный весу детали, умноженному на величину эксцентриситета между центральной линией массы заготовки и ее геометрической центральной линией.

3.1.3 Прямолинейность вала

Если вал якоря изогнут, масса якоря может быть смещена от центра, что приведет к дисбалансу. Если расстояние между подшипниками в балансировочной машине отличается от того, что будет в конечном продукте, ось вращения в балансировочной машине может не совпадать с осью вращения в конечном продукте. Рекомендуется использовать в балансировочном станке такое же расстояние между подшипниками, как и в конечном продукте.

3.1.4 Неровности обмотки

Если провода на одной стороне якоря длиннее, чем на другой, это приведет к дисбалансу. Это может быть вызвано колебаниями натяжения намотки. Могут быть «незакрепленные» провода, или в схеме намотки может образоваться «выпуклость», увеличивающая длину всех проводов, проходящих через эту выпуклость.

3.1.5 Неравномерная пропитка тонкой струйкой

Если эпоксидная смола на якорь нанесена неравномерно, это может привести к дисбалансу.

3.2 Дисбаланс после балансировки якоря

Следующие причины дисбаланса могут возникнуть после балансировки якоря.

3.2.1 Добавление компонента — эксцентриситет

Если есть эксцентриситет якоря (или компонентов, размещенных на якоре), это может вызвать дисбаланс. Слишком часто допускаются невысокие допуски на компоненты, которые устанавливаются на якорь. Дисбаланс возникает из-за недостаточного удерживания «посадок и зазоров» для этих деталей.Если имеется избыточный зазор, любая деталь, даже идеально сбалансированная, установленная со смещением от центра, создаст дисбаланс, равный ее весу, умноженному на расстояние, на которое она смещена.

В частности, это относится к вентиляторам, жестко закрепленным на якоре. При установке охлаждающего вентилятора на якорь, если минимальный зазор составляет 0,0002 дюйма, а максимальный — 0,002 дюйма, центральная линия вентилятора может сместиться почти на 0,001 дюйма в условиях свободной посадки. Если вентилятор на 10 унций сбалансирован отдельно на цанговом патрубке, чтобы он был сбалансирован при вращении по центру, а затем установлен на этом валу, вентилятор создаст 10 x 0.001 или 0,01 унции дюйма дисбаланса.

В этом случае нецелесообразно балансировать вентилятор или якорь с точностью до 0,001 унции дюйма (и менее разумно указывать более жесткий допуск балансировки для обоих), вместо того, чтобы решать проблему избыточного зазора путем указания более жестких допусков на размеры для посадка вентилятора на вал. 3.2.2 Добавление компонента — Неисправные детали

Дефектные детали могут вызвать дисбаланс.Если такие детали, как вентиляторы или установочные шайбы, сделаны с отверстием не по центру, это может вызвать значительный дисбаланс в зависимости от веса детали.

4.0 Управление процессами

Важно установить разумные допуски на балансировку как отдельных компонентов двигателя, так и всего двигателя в сборе.

4.1 Компоненты двигателя

Если балансировочный допуск отдельных компонентов двигателя установлен слишком сильно, это увеличит их время балансировки.Если допуск баланса отдельных компонентов двигателя установлен слишком слабо (или если допуски на размеры детали слишком малы), это может привести к большому дисбалансу в собранном двигателе. Даже если можно физически исправить такой большой дисбаланс, это нежелательно, поскольку большое количество материала, которое необходимо удалить, снизит электрический КПД двигателя. Если производственный процесс не находится под контролем, в конструкцию двигателя может потребоваться добавление обмоток и / или пластин, чтобы компенсировать то, что уходит в процессе балансировки.

4.2 Мотор в сборе:

Если допуск всего двигателя в сборе установлен слишком жестко, будет сложнее сбалансировать якорь, операция балансировки займет больше времени, что снизит производительность и увеличит стоимость. Если установлен слишком свободный допуск, конечный продукт может иметь слишком сильную вибрацию.

4.3 Скорость производства:

Необходимо контролировать зазоры и допуски производственной линии, чтобы балансируемый компонент двигателя имел меньший дисбаланс, чем можно исправить за один проход коррекции.Современные автоматические балансировочные станки, такие как построенные Hines Industries, обычно могут корректировать дисбаланс на 95 процентов за один проход. Это означает, что для балансировки детали до заданного уровня допуска дисбаланса за один проход, начальный дисбаланс должен быть не более чем в двадцать раз больше допуска дисбаланса. Более того, обычно требуется (как минимум) два прохода коррекции. Это одна из причин, почему некоторые балансировочные станки, рассчитанные на обработку 600 деталей в час, могут производить только 300 сбалансированных деталей в час.

4.4 Прочие соображения

Вибрация может быть вызвана другими проблемами, кроме дисбаланса. Неоднородные обмотки на якоре или эксцентриковый вал будут генерировать большее электрическое «притяжение» на одной стороне двигателя, чем на другой.

5.0 Установление допуска баланса

Международная организация по стандартизации (ISO) разработала стандарты для использования при установлении допусков баланса для различных приложений. Чтобы следовать рекомендациям ISO, необходимо знать следующие три вещи о балансируемой детали:

— классификация общего типа
— примерная максимальная скорость обслуживания заготовки
— вес (масса) заготовки

5.1 Типовая классификация — марка «G»

Небольшой электродвигатель в нечувствительном к вибрации приложении не требует балансировки до того же уровня, что и небольшой высокоскоростной электродвигатель, приводящий в действие прецизионный инструмент. ISO разработала систему оценок, в которой используется оценка «G» от G-0,4 до G-4,000 для различных областей применения продукта. Что касается арматуры, мы обычно имеем дело с G-1, G-2.5 и G-6.3.

На рисунке 1 показаны три класса ISO, которые обычно используются для определения допуска на дисбаланс в якорях электродвигателей.

Марка G-6.3 используется для «небольших электрических арматур, часто производимых серийно, в нечувствительных к вибрации приложениях.

Марка G-2/5 используется для небольших электродвигателей, которым требуется более плавная работа.

Grade G-1 используется для небольших электродвигателей с особыми требованиями, которые должны работать еще более плавно.

5.2 Рабочая скорость

Второй шаг — оценить приблизительную максимальную скорость обслуживания заготовки.Для каждого уровня «G», чем быстрее деталь вращается, тем меньше должно быть допустимое вибрационное смещение. Это означает, что якоря, вращающиеся на более высоких скоростях, должны быть сбалансированы для обеспечения более точных уровней допуска балансировки. «Ось x» на Рисунке 1 показывает максимальную рабочую скорость в об / мин. 5.3 Максимальный рабочий объем — eper

Третий шаг в установлении допуска балансировки для заготовки — определение точки, в которой соответствующая классификационная линия ротора пересекает линию максимальной рабочей скорости (см. Рисунок 1).«Ось y» затем даст смещение f, известное как «эпер».

5.4 Максимальный дисбаланс — выше

Максимальная величина дисбаланса в таких единицах, как «унции-дюймы» или «граммы-сантиметры», называется верхним. Чтобы рассчитать допуск на дисбаланс, умножьте максимально допустимое смещение (eper) на вес заготовки.

и выше

= (м) (эпер)

где:

uper = допустимый дисбаланс

(допуск дисбаланса)

унции дюймы

м = вес заготовки в унциях

eper = допустимый эксцентриситет

(смещение центра масс)

в дюймах

Следующие формулы могут использоваться со значением eper в (тысячные доли дюйма), полученным на Рисунке 1, для расчета допуска дисбаланса на основе максимально допустимого смещения:

Для преобразования эпер в унции-дюймы дисбаланса:
(эпер) (вес, унция.)
= дисбаланс в граммах-сантиметрах

Для преобразования эпер в грамм-дюймы дисбаланса:
(эпер) (вес, унции) (28,35)
= дисбаланс в граммах-сантиметрах

Чтобы преобразовать эпер в грамм-сантиметры дисбаланса:
(эпер) вес, унция) (28,35 (2,54)
= дисбаланс в граммах миллиметрах

5.5 Определение допуска баланса:

ISO 1940 рекомендует два метода распределения по плоскостям коррекции: упрощенные приближенные методы и общие методы:

5.5.1 Упрощенные приближенные методы

Если заготовка соответствует следующим критериям, в разделе 7.3.2.1 рекомендуется выделять ½ верхней части каждой плоскости: центр тяжести заготовки находится в средней трети пролета подшипника; расстояние между плоскостями коррекции больше одной трети и меньше пролета подшипника; плоскости коррекции по существу равноудалены от центра тяжести ротора.

Если плоскости коррекции существенно не равноудалены от центра тяжести, раздел 7.3.2.2 описывает метод распределения доли uper для каждой плоскости, позволяя плоскости, находящейся ближе к центру тяжести, иметь большую долю. Соотношение допусков в плоскостях коррекции не должно превышать 0,7: 0,3 (не более 0,8 в плоскости ближе к центру тяжести, не менее 0,3 в плоскости дальше от центра тяжести)

Если расстояние между плоскостями коррекции меньше 1/3 пролета подшипника, влияние дисбаланса пары уменьшается.Следовательно, в разделе 7.3.2.3 описывается метод распределения отдельных допусков пар и статического дисбаланса. В этом случае, когда расстояние между плоскостями коррекции уменьшается относительно расстояния между плоскостями подшипников, допуски на дисбаланс пары увеличиваются. Фактически, если плоскости расположены достаточно близко друг к другу, допуск парного дисбаланса для каждой плоскости может легко превысить само значение. С другой стороны, допуску для произвольно выбранной плоскости статического дисбаланса присваивается пропорция uper в зависимости от расстояния между этой плоскостью и самым дальним подшипником.По мере того как расстояние между статической плоскостью и самым дальним подшипником увеличивается по отношению к общему размаху подшипника, тем меньшая доля верхнего уровня, назначенная этой плоскости.

5.5.2 Общие методы

Раздел 7.3.3 стандарта ISO 1940 предлагает два метода назначения плоскостей коррекции. Первый метод (7.3.3.1) применим ко всем роторам. Второй метод (7.3.3.2) применяется к конкретному случаю роторов, когда расстояние между плоскостями коррекции меньше, чем расстояние между подшипниками.Оба эти метода требуют принятия некоторых решений, которые предполагают определенные знания о том, как баланс влияет на заготовку в ее сервисном приложении.

Раздел 7.3.3.1 включает расчет допусков на дисбаланс путем определения (несколько произвольно) двух соотношений: «k», отношения допустимого дисбаланса в базовой плоскости к верхнему, и «R», отношения допустимого дисбаланса в одной плоскости к таковому в другой самолет. После учета расположения плоскостей, расстояния и размаха подшипников наименьший дисбаланс, полученный из четырех отдельных уравнений, распределяется между двумя плоскостями с использованием одного из соотношений.

Раздел 7.3.3.2 касается конкретной проблемы деталей, у которых плоскости коррекции расположены значительно ближе друг к другу, чем расстояние между подшипниками. Чтобы разрешить эту проблему, в разделе 7.3.3.2 предлагаются два предложения: назначить uper плоскостям коррекции в том же соотношении, в котором допустимая динамическая нагрузка на подшипник распределяется между подшипниками; измерить неуравновешенность сервисных подшипников. Помните, что по мере уменьшения расстояния между плоскостями коррекции влияние дисбаланса пары (дисбаланс на 180 градусов по фазе в двух плоскостях) на обслуживаемые подшипники также уменьшается.Однако расстояние между плоскостями не влияет на статический дисбаланс подшипников. Следовательно, используя методы, описанные в 7.3.3.2, можно так же легко измерить статический дисбаланс, легче зафиксировать дисбаланс и оценить влияние дисбаланса на рабочие подшипники пропорционально допустимым динамическим нагрузкам на подшипники.

6.0 Эффективная балансировка

Нерентабельно балансировать якорь с очень точным допуском, а затем устанавливать дополнительные компоненты, которые не были сбалансированы с такой же степенью точности, или устанавливать дополнительные компоненты без выбора подходящей посадки и зазоров для контроля дисбаланс, который будет вызван тем, что дополнительная деталь не удерживается концентрично якорю.

Длина арматуры с завода. Завод арматуры. ArmaturaSila.ru

Почему во всех прайсах длина арматуры 11,7 м?Почему не 12?

Длина хлыста арматуры

Какова максимальная длина арматуры?

Еще об арматуре

Стальная арматура — гладкая, стержневая, цена за метр металлопроката а500с ГОСТ 52544 2006

Как купить по минимальной цене строительную арматуру в METAL БЮРО

Что такое стальная арматура

Виды и технические характеристики арматурного металлопроката

Как рассчитать цену 1 метра арматуры

Упаковка завода-производителя при выпуске стальной арматуры

На каких заводах прокатывают строительную арматуру

Норма загрузки аналогичного проката в ж/д транспорт

Норма загрузки арматуры в автотранспорт

Где используют арматурную сталь

На какие классы делится арматура по ТУ 14-1-5254-94 и СТО АСЧМ 7-93

Стыковка арматуры внахлестку – особенности и важные моменты

Расчет сечения стержней продольной арматуры

Автоматическая линия резки SJT50 (13.9 т) с функцией накатки резьбы

Виды производимых изделий

КАЧЕСТВЕННЫЕ ПРЕИМУЩЕСТВА SJT50

Особенности

Подготовка перед установкой

Инструкция по подготовке для монтажа

Схема расстановки оборудования

Строительная арматура, катанка

Строительная арматура

Продажа строительной арматуры

Металлическая и стеклопластиковая арматура. ООО «Баумак»

Проводники якоря (электродвигатели)

Что такое обратная ЭДС в двигателе постоянного тока?

Преимущества обратной ЭДС в двигателе постоянного тока

соотношение между механической мощностью (Pm), напряжением питания (Vt) и обратной ЭДС (Eb)

[решено] В генераторе постоянного тока каждый раз, когда вращающаяся катушка якоря находится в положении па

Вопрос:

Опции:

Правильный ответ:

Решение:

онлайн-курсов PDH. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

Электрогенераторы | Физика

Цели обучения

Пример 1. Расчет ЭДС, индуцированной в катушке генератора

Пример 2. Расчет максимальной ЭДС генератора

Сводка раздела

Концептуальные вопросы

Задачи и упражнения

Глоссарий

Избранные решения проблем и упражнения

Установление допусков по балансу для арматуры

1.0 Установление реалистичных допусков

2.0 Статическая и динамическая балансировка

3.0 Причины дисбаланса двигателя

3.1 Дисбаланс перед балансировкой якоря.

3.1.1 Эксцентриситет пластин

3.1.2 Биение

3.1.3 Прямолинейность вала

3.1.4 Неровности обмотки

3.1.5 Неравномерная пропитка тонкой струйкой

3.2 Дисбаланс после балансировки якоря

3.2.1 Добавление компонента — эксцентриситет

4.0 Управление процессами

4.1 Компоненты двигателя

4.2 Мотор в сборе:

4.3 Скорость производства:

4.4 Прочие соображения

5.0 Установление допуска баланса

5.1 Типовая классификация — марка «G»

5.2 Рабочая скорость

5.4 Максимальный дисбаланс — выше

5.5 Определение допуска баланса:

5.5.1 Упрощенные приближенные методы

5.5.2 Общие методы

6.0 Эффективная балансировка

Добавить комментарий Отменить ответ