Сп сваи: Сваи. Допустимые смещения в плане и отметке оголовка по СП

Сваи. Допустимые смещения в плане и отметке оголовка по СП

Техническое требование	Предельное отклонение				Контроль (метод и объем)
1 Установка на место погружения свай размером по диагонали или диаметру, м:	Без кондуктора, мм		С кондуктором, мм		Измерительный, каждая свая
до 0,5	±10		±5
0,6-1,0	±20		±10
св. 1,0	±30		±12
2 Величина отказа забиваемых свай	Не должна превышать расчетной величины				То же
3 Амплитуда колебаний в конце вибропогружения свай и свай-оболочек					Измерительный, каждая свая
4 Положение в плане забивных свай диаметром или стороной сечения до 0,5 м включ.:					То же
а) однорядное расположение свай:
поперек оси свайного ряда	±0,2d				«
вдоль оси свайного ряда	±0,3d				«
б) кустов и лент с расположением свай в два и три ряда:
крайних свай поперек оси свайного ряда	±0,2d				«
остальных свай и крайних свай вдоль свайного ряда	±0,3d				«
в) сплошное свайное поле под всем зданием или сооружением:
крайние сваи	±0,2d				«
средние сваи	±0,4d				«
г) одиночные сваи	±5 см				«
д) сваи-колонны	±3 см				«
5 Положение в плане забивных, набивных и буронабивных свай диаметром более 0,5 м:
а) поперек ряда	±10 см				«
б) вдоль ряда при кустовом расположении свай	±15 см				«
в) для одиночных полых круглых свай под колонны	±8 см				«
6 Положение свай, расположенных по	В плане			Наклон	Измерительный, каждая свая
фасаду моста:	В уровне поверхности суши	В уровне акватории		оси
а) в два ряда и более	±0,05d	±0,1d		100:1
б) в один ряд	±0,02d	±0,04d		200:1
7 Отметки голов свай:					То же
а) с монолитным ростверком	±3 см
б) со сборным ростверком	±1 см
в) безростверковый фундамент со сборным оголовком	±5 см
г) сваи-колонны	±3 см
8 Вертикальность оси забивных свай, кроме свай-стоек	2:100				Измерительный, 20% свай, выбранных случайным образом
11 Размеры скважин и уширений буронабивных свай:
а) отметки устья, забоя и уширений	±10 см				То же, каждая скважина, по отметкам на буровом оборудовании
б) диаметр скважины	±5 см				То же, 20% принимаемых скважин, выбранных случайным образом
в) диаметр уширения	±10 см				То же
г) вертикальность оси скважины	±1%				«
12 Расположение скважин в плане	По пункту 5				По пункту 5
15 Глубина скважин под сваи-стойки, устанавливаемые буроопускным способом, для ростверка	Отклонения не должны превышать, см:				Измерительный, каждая свая по отметке головы сваи, установленной в скважину
а) монолитного	+5, -20
б) сборного	+3, -20
16 Требования к головам свай, кроме свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык)	Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 5°, ширина сколов бетона по периметру сваи не должна превышать 50 мм, клиновидные сколы по углам должны быть не глубже 35 мм и длиной не менее чем на 30 мм короче глубины заделки				Технический осмотр, каждая свая
17 Требования к головам свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык)	Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 0,02, не иметь сколов бетона по периметру шириной более 25 мм, клиновидных сколов углов на глубину более 15 мм				То же
d — диаметр круглой сваи или меньшая сторона прямоугольной. Примечание — Предельные отклонения и методы их контроля для свайных элементов гидротехнических морских и речных транспортных сооружений определяются согласно [СНиП 3.07.02-87 Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения].

Сваи забивные железобетонные (С, СК, СП, СО, СД, СЦ)

Какие бывают типы забивных свай?

От чего зависит марка бетона для производства забивных свай по водонепроницаемости и водостойкости?

Как маркируются забивные сваи?  Как расшифровываются условные обозначения маркировки забивных свай?

Какая арматура применяется для производства забивных свай?

Правила нанесения маркировочных знаков на железобетонные забивные сваи. Какие показатели должны содержаться в основных надписях?

Как правильно хранить и транспортировать забивные железобетонные сваи?

 

Какие бывают типы забивных свай?

Ответ: Согласно ГОСТ 19804-91 сваи забивные  делятся на следующие  типы:

С – сваи железобетонные  забивные квадратного сплошного сечения, цельные и составные, с поперечным армированием;

СК – сваи железобетонные забивные круглого сечения 400 — 800 мм, цельные и составные;

СП – сваи железобетонные забивные квадратного сечения с круглой полостью, цельные;

СО — сваи-оболочки железобетонные диаметрами 1000 — 3000 мм, цельные и составные;

1СД — сваи-колонны железобетонные  квадратного сплошного сечения, двухконсольные, расположенные по крайним осям здания;

2СД – сваи-колонны железобетонные, расположенные по средним осям здания;

СЦ – сваи забивные железобетонные квадратного сплошного сечения, цельные, без поперечного армирования ствола, с напрягаемой арматурой в центре сваи.

От чего зависит марка бетона для производства забивных свай по водонепроницаемости и водостойкости?

Ответ: Марка бетона, из которого производятся забивные сваи, согласно требованиям

ГОСТ 19804-91 зависит от района строительства, значений расчетных температур наружного воздуха и режима эксплуатации. В то же время сваи забивные изготавливают из тяжелых бетонов, имеющих класс по прочности на сжатие не менее В15, марку по морозостойкости – не менее F150. Марка бетона по водонепроницаемости — W2 до W6, в зависимости от условий эксплуатации.

Как маркируются забивные сваи?  Как расшифровываются условные обозначения маркировки забивных свай?

Ответ: Забивные железобетонные сваи маркируются в соответствии с ГОСТ 23009.  Марка забивной сваи состоит из нескольких буквенно-цифровых групп, разделенных между собой дефисами:

Первая группа – обозначает тип сваи и геометрические размеры в дециметрах, для свай двухконсольного типа дополнительно указывается размер сваи от верха до консоли;

Вторая группа – порядковый номер варианта армирования для сваи с ненапрягаемой арматурой и класс напрягаемой арматурной стали для предварительно напряженной сваи;

Третья группа – дополнительные характеристики забивных свай, например, для составных свай – тип стыка (б – болтовой стык, с – стаканный стык, св- сварной стык),  для свай типа СО – наличие наконечника ( обозначается буквой  «н»).

Пример условного обозначения:

С60.30-AV – свая квадратного сечения сплошная типа С, длиной 600 мм,  размером поперечного сечения  300 мм с напрягаемой арматурной сталью класса A-V:

Наименование	Длина, мм	Поперечное сечение	Эскиз
С60.30-AV	6000	300

Какая арматура применяется для производства забивных свай?

Ответ: Для армирования забивных свай применяется:

в качестве напрягаемой продольной  арматуры — термически и механически  упрочненную стержневую классов Ат-V, Ат-VСК, Ат-IV, Ат-IVС и АТ-IVК, горячекатаную стержневую классов А-V и А-IV, арматурные канаты класса К-7, высокопрочную проволоку периодического профиля класса Вр-II;

в качестве ненапрягаемой продольной  арматуры — стержневую горячекатаную периодического профиля классов А-III А-II и Ас-II;  термомеханически упрочненную классов Ат-IIIC и Ат-IVС;

в качестве конструктивной арматуры — стержневую горячекатаную гладкую проволоку класса А-I;   проволоку обыкновенную периодического профиля класса Вр-I.

Правила нанесения маркировочных знаков на железобетонные забивные сваи. Какие показатели должны содержаться в основных надписях?

Ответ: Маркировочные надписи должны соответствовать требованиям ГОСТ 13015.2. маркировочные надписи наносятся на боковую поверхность железобетонных изделий. Подразделяются маркировочные надписи на  основные,  информационные и монтажные.

Согласно  ГОСТу,  основные надписи должны содержать:

• марку железобетонной конструкции;
• наименование предприятия-изготовителя или зарегистрированный товарный знак изготовителя;
• штамп технического контроля.

Информационные надписи на забивных сваях  должны содержать:

• дату изготовления продукции;
• массу конструкции.

Монтажные знаки состоят из изображений, указывающих на:

• место строповки железобетонной конструкции;
• верх конструкции;
• место опирания конструкции;
• установочные риски на конструкции

 

Как правильно хранить и транспортировать забивные железобетонные сваи?

Ответ: Хранение и транспортировка забивных железобетонных свай должна осуществляться согласно требованиям  ГОСТ 13015.4. сваи должны быть уложены в горизонтальные ряды с одинаковой ориентацией торцов. Между горизонтальными рядами в штабелях должны быть проложены деревянные прокладки в местах захвата или рядом возле монтажных петель.  При складировании круглых свай должны применяться специальные брусья, препятствующие скатыванию.

Высота штабеля не должна превышать его ширину более чем в два раза.

Погрузка и разгрузка свай должна производиться за подъемные петли или с помощью специальных захватных механизмов в местах, отмеченных монтажными знаками.

С 25 июля 2019 года вводятся в действие изменения к СП 25.13330.2012 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах»

С 25 июля 2019 года вводятся в действие изменения к СП 25.13330.2012 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах», утвержденные Приказом Минстроя России от 24.01.2019 N 42/пр., наиболее значимыми для строительства в Республике Саха (Якутия) являются следующие:

 

1. Пункт 4.5. Соответствие состояния грунтов основания и фундаментов проектным требованиям при сдаче сооружения в эксплуатацию должно быть подтверждено результатами натурных наблюдений или испытаний, выполненных в период строительства согласно проекту геотехнического мониторинга.
2. Подпункт б) пункта 5.5. Деформационные и прочностные характеристики грунтов для расчета мерзлых оснований по деформациям и несущей способности: коэффициент сжимаемости мерзлого грунта m_f или модуль деформации E_f (7.2.16), расчетное давление R и сопротивление мерзлого грунта или грунтового раствора сдвигу по поверхности смерзания R_af  и R_sh, сопротивление сдвигу льда по поверхности смерзания с грунтом или грунтовым раствором R_shi (7.2.3), сопротивление мерзлого грунта под нижним концом R_c и по боковой поверхности смерзания R_afc, рассчитанные по данным полевых испытаний в случае их выполнения.

Примечание: тем самым исключено статическое зондирование.

3. Пункт 6.3.10. В проекте свайных фундаментов должны быть указаны способы погружения свай, а также температурные условия, при которых разрешается нагружение свай.

Полые сваи и сваи-оболочки, не требующие по расчету бетонного заполнителя, следует заполнять бетоном класса не ниже B7,5 или раствором марки М100, а в пределах слоя сезонного промерзания-оттаивания и выше — бетоном класса не ниже B15 с соблюдением требований по предотвращению образования трещин, кроме опор мостов, при устройстве которых в зоне воздействия знакопеременных температур следует руководствоваться требованиями СП 24.13330.

При устройстве буронабивных свай в многолетнемерзлых грунтах, используемых в качестве оснований по принципу I, применение химических добавок для ускорения твердения бетона, уложенного в распор с мерзлым грунтом не допускается.

4. Пункт 6.3.11. По условиям применимости и способам погружения в многолетнемерзлый грунт сваи подразделяются на:

а) буроопускные — сваи сплошные и полые, свободно погружаемые в скважины, диаметр которых превышает (не менее чем на 5 см) размер их наибольшего поперечного сечения, с заполнением свободного пространства раствором цементно-песчаным, глинисто-песчаным, известково-песчаным или другого состава по проекту, принимаемым по условиям обеспечения заданной прочности смерзания сваи с грунтом; допускаются к применению в любых грунтах при средней температуре грунта по длине сваи минус 0,5 °C и ниже, полезную нагрузку на буроопускную сваю можно передавать только после восстановления расчетного распределения температур по глубине;

5. В пункт 7.2.2 добавлен 4 подпункт в следующей редакции: При расчете несущей способности основания свайного фундамента следует учитывать возможное возникновение отрицательного (негативного) трения грунта на боковой поверхности свай с учетом требований СП 24.13330.
6. Пункт В.3 дополнен абзацем следующего содержания: Для других поверхностей фундаментов, а также в случае применения покрытий (антикоррозионных, противопучинистых и др.) R_af следует принимать на основании опытных данных, полученных в полевых или лабораторных условиях.
7. Изменены расчетные значения в таблицах В.7, В.8 касаемо грунтов с морским типом засоления, и прочие изменения.

Контроль при устройстве свайных фундаментов

Состав операций и средства контроля

Этапы работ Контролируемые операции Контроль (метод, объем) Документация Подготов.-ные работы Проверить: Паспорта (сертификаты), акт освидетельствования скрытых работ, общий журнал работ — наличие документа о качестве; Визуальный — качество поверхности и внешнего вида свай, точность их геометрических параметров; Визуальный, измерительный — наличие разбивки свайного поля; Визуальный — наличие ППР на устройство свайного фундамента; То же — наличие акта освидетельствования ранее выполненных земляных работ; То же — наличие разметки свай; То же — соответствие сваебойного оборудования проекту. То же Забивка свай и срубка голов свай Контролировать: Общий журнал работ, журнал забивки свай — точность установки на место погружения свай; Измерительный — величину отказа забиваемых свай; То же — амплитуду колебаний свай в конце вибропогружения; То же — положение в плане забиваемых свай; То же — отметки голов свай; То же — вертикальность оси забиваемых свай; То же, 20 % свай, выбранных случайным образом — размеры дефектов голов свай. Технический осмотр, каждая свая Приемка выполненных работ Проверить: Акт освидетельствования скрытых работ, исполнительная геодезическая схема — фактические отклонения забитых свай от разбивочных осей в плане и от проектной отметки по высоте; Измерительный, каждая свая — соответствие расположения свай в плане свайного поля проекту. Визуальный, измерительный Контрольно-измерительный инструмент: рулетка металлическая, отвес, нивелир, теодолит, тахеометр. Входной и операционный контроль осуществляют: мастер (прораб), геодезист — в процессе работ. Приемочный контроль осуществляют: работники службы качества, мастер (прораб), представители технадзора заказчика.

Технические требования и предельные отклонения

СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты.», п. 11.6, табл. 18 (выдержки из таблицы)

или

СП 45.13330.2012 «Земляные сооружения, основания и фундаменты.», п. 12.7.5, табл. 12.1 (выдержки из таблицы)

Технические требования Предельные отклонения Контроль (метод и объем) 1. Установка на место погружения свай размером по диагонали или диаметру, м: Без кондуктора, мм С кондуктором, мм Измерительный, каждая свая до 0,5 ± 10 ± 5 0,6 — 1,0 ± 20 ± 10 свыше 1,0 ± 30 ± 12 2. Величина отказа забиваемых свай Не должна превышать расчетной величины То же 3. Амплитуда колебаний в конце вибропогружения свай и свай-оболочек То же То же 4. Положение в плане забивных свай диаметром или стороной сечения до 0,5 м включительно:   То же а) однорядное расположение свай:   поперек оси свайного ряда ± 0,2 d вдоль оси свайного ряда ± 0,3 d б) кустов и лент с расположением свай в два и три ряда:   крайних свай поперек оси свайного ряда ± 0,2 d остальных свай и крайних свай вдоль свайного ряда ± 0,3 d в) сплошное свайное поле под все зданием или сооружением:   крайние сваи ± 0,2 d средние сваи ± 0,4 d г) одиночные сваи ± 5 см д) сваи-колонны ± 3 см 5. Положение в плане забивных, набивных и буронабивных свай диаметром более 0,5 м:   То же а) поперек ряда ± 10 см б) вдоль ряда при кустовом расположении свай ± 15 см в) для одиночных полых круглых свай под колонны ± 8 см 6. Положение свай, расположенных по фасаду моста: В плане Наклон оси То же в уровне пов-ти суши в уровне аква- тории а) в два ряда и более ± 0,05 d ± 0,1 d 100:1 б) в один ряд ± 0,02 d ± 0,04 d 200:1 7. Отметки голов свай:   То же а) с монолитным ростверком ± 3 см б) со сборным ростверком ± 1 см в) безростверковый фундамент со сборным оголовком ± 5 см г) сваи-колонны – 3 см (± 3 см в СП) 8. Вертикальность оси забивных свай кроме свай-стоек ± 2 % Измерительный, 20 % свай, выбранных случайным образом 13. Сплошность ствола свай, выполненных методом подводного бетонирования Ствол сваи не должен иметь нарушений сплошности Измерительный, испытание образцов, взятых из выбуренных в сваях кернов или другим способом 14. Сплошность ствола полых набивных свай Ствол не должен иметь вывалов бетона площадью свыше 100 см2 или обнажений рабочей арматуры Визуальный, каждая свая 16. Требования к головам свай, кроме свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык) Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 5°, ширина сколов бетона по периметру сваи не должна превышать 50 мм, клиновидные сколы по углам должны быть не глубже 35 мм и длиной не менее чем на 30 мм короче глубины заделки Технический осмотр, каждая свая 17. Требования к головам свай, на которые нагрузки передаются непосредственно без оголовка (платформенный стык) Торцы должны быть горизонтальными с отклонениями не более 0,02, не иметь сколов бетона по периметру шириной более 25 мм, клиновидных сколов углов на глубину более 15 мм То же Примечание: d — диаметр круглой сваи или меньшая сторона прямоугольной.

He допускается!

— погружать сваи с трещинами более 0,3 мм.

Требования к качеству применяемых конструкций

ГОСТ 19804-91 «Сваи железобетонные. Технические условия.» , п. 1.3.11, табл. 3

или

ГОСТ 19804-2012 «Сваи железобетонные заводского изготовления.» , п. 6.13, табл. 3

Наименование отклонения геометрического параметра сваи Наименование геометрического параметра сваи, мм Предельные отклонения, мм Отклонение от линейного размера Длина призматической (цилиндрической) части сваи с ненапрягаемой арматурой при длине сваи:   до 8000 включ. ±25 св. 8000 до 16000 включ. ±30 св. 16000 ±40 То же, свай с напрягаемой арматурой ±50 Размер (наружный диаметр) поперечного сечения сваи:   до 250 включ. +15;-6 св. 250 до 500 включ. +20;-8 св.  500 до 1000 включ. +25; -10 св.  1000 до 1600 включ. +30; -12 св.  1600 до 2500 включ. +40; -15 св.  2500 +50; -16 Толщина стенки сваи типов СП, СК и СО:   до 120 включ. +10;-5 св. 120 до 250 включ. +25;-6 Длина острия или наконечника ±30 Расстояние от центра острия или наконечника до боковой поверхности сваи 15 Расстояние от центра подъемной (монтажной) петли, штыря, втулки и отметки для строповки до концов сваи ±50 (50 в новом ГОСТе) Отклонение от прямолинейности профиля боковых граней призматической части ствола (направляющих цилиндрической поверхности) сваи на всей длине, мм:     до 8000 включ. — ±25 св. 8000 до 16000 включ. — ±30 св. 16000 — ±40 Отклонение от перпендикулярности торцевой плоскости:     в голове сваи и сваи-оболочки — 0,015 размера стороны (диаметра) поперечного сечения сваи в зоне стыка составной сваи сплошного квадратного сечения — 0,01 размера стороны (диаметра) поперечного сечения сваи в зоне стыка составной сваи-оболочки — 0,005 размера стороны (диаметра) поперечного сечения сваи

На поверхности свай не допускаются:

• раковины диаметром 15 (20 новый ГОСТ) мм и глубиной 5 (10 новый ГОСТ) мм;
• наплывы бетона высотой более 5 мм;
• местные околы бетона на углах свай глубиной более 10 (20 новый ГОСТ) мм и общей длиной более 50 (100 новый ГОСТ) мм на 1 м свай;
• околы бетона и раковины в торце сваи;
• трещины, за исключением усадочных, шириной более 0,1 мм.

Маркировка

На боковой поверхности сваи на расстоянии 50 см от торца или на торце должны быть нанесены несмываемой краской:

• товарный знак предприятия-изготовителя;
• марка сваи;
• дата изготовления сваи;
• штамп ОТК;
• масса сваи.

Каждая партия свай должна сопровождаться установленной формы документом о качестве.

Сваи должны храниться рассортированными по маркам в штабелях высотой не более 2,5 м, горизонтальными рядами, остриями в одну сторону. Между горизонтальными рядами свай должны быть уложены деревянные прокладки, расположенные рядом с подъемными петлями или, в случае отсутствия петель, в местах, предусмотренных для захвата свай при их транспортировании. Прокладки должны быть расположены по вертикали одна над другой, толщина прокладок должна быть на 20 мм больше высоты петель.

Указания по производству работ

СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты.», пп. 11.5, 11.10

Величина отказа забиваемых свай или амплитуда колебаний в конце вибропогружения свай не должна превышать расчетную величину. Отказ свай в конце забивки следует измерять с точностью до 0,1 см.

Сваи длиной до 10 м, недопогруженные более чем на 15 % проектной глубины, и сваи большей длины, недопогруженные более чем на 10 % проектной глубины, но давшие отказ равный или менее расчетного, должны быть подвергнуты обследованию для выяснения причин, затрудняющих погружение, на основании которого должно быть принято решение о возможности использования имеющихся свай или погружения дополнительных.

При поломке свай и в случае вынужденного погружения ниже проектной отметки следует по согласованию с проектной организацией нарастить их монолитным железобетоном.

ЗАПРОС / Инженерные расчеты / Строительство /  НИП-Информатика

Продукт входит в состав: SCAD OfficeПрограмма для расчета элементов оснований и фундаментов в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», СНиП 2.02.01-83* и СП 50-101-2004.

Программа работает в нескольких режимах:

• Информация – предоставление наиболее употребительных справочных данных по основаниям.
• Фундаменты – определение несущей способности элементов конструкции при заданном армировании.
• Сваи – определение несущей способности свай.

 

Меню программы

Справочные режимы представлены следующим набором:

• Предельные деформации оснований — значения относительной разности осадок, крена и максимальной осадки для различного вида зданий и сооружений, приведенные в таблице 4 СНиП 2.02.01-83* и в приложении Е СП 50-101-2004.
• Расчетные сопротивления грунтов оснований — значения расчетного сопротивления грунтов различного вида, приведенные в приложении 3 СНиП 2.02.01-83* и в приложении Д СП 50-101-2004.
• Характеристики грунтов — значения модуля деформации, удельного сцепления и угла внутреннего трения для грунтов различного вида, приведенные в приложении 1 СНиП 2.02.01-83* и в приложении Г СП 50-101-2004.
• Коэффициенты условий работы — значения коэффициентов условий работы для грунтов различного вида, приведенные в таблице 3 СНиП 2.02.01-83* и в таблице 5.2 СП 50-101-2004.

Раздел «Фундаменты» включает следующие режимы:

• Крен фундамента – режим предназначен для определения крена прямоугольного в плане фундамента от действующих на него нагрузок от стен и колонн, нагрузок на прилегающие площади и давления соседних фундаментов — в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83*, СП 50-101-2004 и рекомендациями «Пособия по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)» НИИОСП им. Н.М. Герсеванова (1986 г., п. 2.233-2.245, 2.212-2.218Определение крена фундамента
• Осадка фундамента – режим предназначен для расчета основания по деформациям прямоугольных в плане столбчатых и ленточных фундаментов, а также жестких плит. Определяются величины средней осадки, просадки, проверяется соответствие давления в уровне подошвы фундамента и кровли всех слоев грунтов расчетному сопротивлению грунтов в соответствии со СНиП 2.02.01-83*, СП 50-101-2004 и «Пособием по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)» — 1986 г.Осадка фундамента
• Коэффициенты постели – режим для вычисления коэффициентов постели двумя методами (модель Пастернака и модель слоистого полупространства). В обоих случаях определяются коэффициенты постели C1 (коэффициент сжатия) и C2 (коэффициент сдвига).
• Предельное давление при расчете деформаций – режим предназначен для вычисления предельного давления под подошвой фундамента (расчетного сопротивления грунта) при расчете деформаций с использованием расчетной схемы основания в виде линейно деформируемого полупространства или линейно деформируемого слоя (п. 2.41 СНиП 2.02.01-83*, п. 5.5.8 СП 50-101-2004).

Раздел «Сваи» включает следующие режимы:

• Коэффициенты условий работы свай – значения коэффициентов условий работы сваи в зависимости от способа погружения свай и способа их устройства, а также вида фундамента, характеристик грунта и нагрузки, приведенных в таблицах 3, 5 и 19 СНиП 2.02.03-85.
• Номенклатура свай – справочно приведены марки стандартных забивных свай сплошного квадратного сечения (ГОСТ 19804. 2-79*, ГОСТ 19804. 4-78*), забивных квадратных свай с круглой полостью (ГОСТ 19804. 3-86*), полых свай круглого сечения (ГОСТ 19804. 5-83, ГОСТ 19804. 6-83), двухконсольных свай-колонн квадратного сечения (ГОСТ 19804. 7-83) и их номинальные размеры.Определение несущей способности сваи
• Несущая способность сваи – режим предназначен для расчета несущей способности свай-стоек и висячих свай, включая сваи-оболочки, в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85. При определении несущей способности данных свай учтены особенности их проектирования в сейсмических районах.
• Расчет сваи – режим предназначен для расчета свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85. Расчет производится с учетом возможности развития первой и второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта.

ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ. МЕТОДЫ РАСЧЕТА И ПРОБЛЕМАТИКА

Актуальность. Свайные фундаменты повышают надежность зданий и сооружений, снижают уровень их неравномерных деформаций. Особенно часто свайные фундаменты приходится использовать при неблагоприятных инженерно-геологических условиях строительства. При широком применении в прошлом и при высокой востребованности сегодня такого технического решения очень актуальным остается вопрос расчета и оценки несущей способности свайных фундаментов. Цель: проведение серии аналитических расчетов по определению несущей способности свай, анализ и сравнение их результатов с данными экспериментально-полевых испытаний. Объекты. Экспериментальные (полевые) исследования несущей способности свай выполнялись в рамках работ по проектированию и строительству жилого комплекса в Люберецком районе Московской области. В качестве исходных данных для выполнения расчетов использовались материалы проектной документации. Методы. Для выполнения аналитических расчетов использованы методики по Нордлунду и по Томлинсону, реализованные в программных комплексах RSPile (Rocscience) и GEO5, а также эмпирический способ в соответствии с СП 24.13330.2011. Результаты. Факторы, влияющие на несущую способность свай, имеют сложный характер взаимодействия и предопределяют комплексный механизм работы сваи в грунте, не поддающийся в настоящее время строгому математическому описанию. Выполненные сопоставительные расчеты и сравнение полученных результатов с данными статических (контрольных) испытаний забивных свай позволили сделать вывод о том, что рассмотренные методы имеют существенные расхождения в результатах оценки несущей способности. Показано, что применительно к сложным инженерно-геологическим условиям площадки строительства с присутствием в разрезе слабых пылевато-глинистых и органоминеральных грунтов, достоверность результатов расчета по методу, регламентируемому в СП 24.13330, существенно снижается.

История версий

GeoPile 4.1.0.2012 (12.12.2020)

! Добавлен расчёт свай на воздействие сил морозного пучения по СП 24.13330.2011, Приложение Ж.
! Добавлен учёт границы негативного трения в основном расчёте (СП 24.13330.2011, п. 7.2.12).
! Добавлена возможность выбора версии СП 24.13330.2011 — до или после Изменений 1, 2, 3.
! Добавлена возможность вывода отчета в docx (без Microsoft Word).
! Добавлен темный стиль оформления.

GeoPile 4.0.0.2009 (01.09.2020)

! Обновлено оформление.

GeoPile 3.1.7.1911 (08.11.2019)

! Убрана проверка лицензии.
! Добавлен расчёт несущей способности по методу Кулона.
+ Добавлена возможность задавать плотность грунта вместо удельного веса.
+ Добавлен предпросмотр.
* Обновление в соответствии с изменениями СП 24.13330.2011.

GeoPile 3.1.2.15071 (10.07.2015)

* Обновлён справочник грунтов.
— Исправлена ошибка, которая могла возникнуть при расчёте квадратных или прямоугольных свай, опирающихся на песок.

GeoPile 3.1.0.1373 (02.10.2012)

+ Теперь буровые и забивные сваи могут иметь квадратную или прямоугольную форму.
* Теперь геология в таблице геологии задаёт геологию от отметки 0м.
* Улучшено отображение подписей эпюр.
— Исправлена ошибка, из-за которой при неустанновленном Excel появлялось и не исчезало окно «Происходит создание отчёта».

GeoPile 3.0.0.1076 (07.09.2012)

+ Добавлены забивные сваи.
+ Добавлен учёт сейсмики.
+ Добавлена возможность задать отметку верха сваи.
* Обновлено руководство пользователя.
— Устранены ошибки в расчёте сопротивления под подошвой (при задании подсыпки или срезки).

GeoPile 2.2.3.695 (12.07.2012)

* Возможность сохранять/загружать старые проекты.
— Устранены мелкие ошибки сохранения.
— Устранены ошибки классификации грунтов по типам.
— Устранены мелкие ошибки при расчёте свай с учётом срезки и подсыпки.

GeoPile 2.2.2.627 (10.04.2012)

— Устранены ошибки в расчёте (при задании подсыпки или срезки).
— Устранены мелкие ошибки.

GeoPile 2.2.1.462 (10.04.2012)

— Устранены ошибки в расчёте.
* Обновлено Руководство пользователя.

GeoPile 2.2.0.442 (17.02.2012)

! Добавлена возможность расчёта винтовых свай по СП 24.13330.2011.
* Изменен формат вывода отчёта Excel.
— Устранены мелкие ошибки.

GeoWall 6.2.4.1703 (06.03.2017)

— Исправлена ошибка, которая могла возникнуть при создании отчёта Microsoft Word.

GeoPile 2.1.0.251 (03.10.2011)

* Улучшен отчёт Excel.
* Переход с СП 50-102-2003 на СП 24.13330.2011.
* Улучшена совместимость со старыми проектами.
* Улучшен интерфейс.
— Устранены мелкие ошибки.

GeoPile 2.0.0.201 (23.08.2011)

! Добавлена методика расчета несущей способность буровых свай по СП 50-102-2003.
+ Добавлена ассоциация с файлами проекта.
+ Добавлена возможность вывода отчета в формате Excel.
* Улучшен интерфейс.
* Проект хранится в одном файле.
* Обновлено Руководство пользователя.
— Устранены мелкие ошибки.

GeoPile 1.3

* Добавлены темы оформления программы.

Стоит ли делать операцию по поводу свай? — Статьи и советы о здоровье

Если вы чувствуете боль или зуд в области ануса или замечаете слизь или кровянистые выделения, есть вероятность, что у вас может быть геморрой, широко известные как сваи. Это повод для беспокойства и потребуется ли операция?

Геморрой, или геморрой, очень распространен. Они увеличены кровеносные сосуды, иногда описываемые как варикозное расширение вен, которые возникают внутри, и вокруг, анальный проход.Это небольшие круглые шишки, которые вы можете почувствовать на своем анус, или даже замечаете, когда они выходят за пределы анального канала.

Что вызывает сваи?

Заболеть геморроем или геморрой может любой, но их больше обычное дело с возрастом. Геморрой образуются, когда естественная кровь сосуды внутри анального канала становятся больше и наполняются кровью. Это может быть вызвано регулярными запорами и натуживанием при попытке передать движение или постоянное давление из брюшной полости, которое обычно происходит, когда вы сидите на унитазе или непроизвольно напрягаете мышцы тела при стрессе.Груды также часто встречаются во время беременности при изменении уровня гормонов, и давление малыша на таз. Избыточный вес и семья История свай также делает человека более восприимчивым к этому состоянию.

Как узнать, есть ли у вас есть сваи?

Вам следует обратиться к врачу, если вы заметили шишки вокруг анус, особенно если они причиняют вам боль или раздражающий дискомфорт. Другое примечательное Симптомы включают наличие слизистой слизи на нижнем белье, слизистой слизи или ярко-красная кровь на туалетной бумаге после прохождения движения.Вы также можете почувствовать как будто ваш кишечник не полностью опорожнился после прохождения движения.

Сваи могут возникать внутри или снаружи. Оба условия также могут встречаться вместе в одно и то же время. Ваши симптомы могут отличаться в зависимости от стадия вашего состояния:

Первая степень: Сваи не выпали, остались внутри ануса. По-прежнему может наблюдаться легкое кровотечение.

Вторая степень: Груды могут выпадать или выходить из анус с давлением.Это может произойти при натуживании во время дефекации и после этого самопроизвольно сжимается и втягивается в анус.

Третья степень: Груды появляются во время дефекации и не могут отказаться самостоятельно. Вы можете почувствовать, как они свисают с прямой кишки, которая все еще можно втолкнуть обратно. Может потребоваться лечение, чтобы предотвратить дальнейшую боль и инфекция.

Четвертая степень: Сваи остаются вне заднего прохода и не могут быть вставлены обратно. Они часто бывают большого размера, и лечение будет требуется.

Что вы можете сделать с избежать образования свай?

Лучший способ избежать образования свай — не допустить запор, которого можно достичь, придерживаясь диеты с умеренным содержанием клетчатки, пить много воды и регулярно заниматься спортом. Старайтесь не задерживать кишечник движения слишком долго и не сидеть на унитазе в течение длительного времени времени на чтение или использование мобильного телефона, поскольку это создает дополнительную нагрузку на кровеносные сосуды в анусе. По той же причине, попробуйте расслабить мышцы тела даже в условиях стресса, который является еще одним источником неосознанного дополнительного давления.

Как можно сваи быть обрабатывали?

Легкие геморроидальные узлы могут исчезнуть сами по себе при здоровом образе жизни варианты, которые уменьшают запор, такие как соблюдение диеты с умеренным содержанием клетчатки, пить много воды и регулярно заниматься спортом.

Однако, если сваи причиняют вам боль или раздражают дискомфорта, поговорите со своим врачом о вариантах лечения. Ваш врач будет Скорее всего, порекомендуют лечебные кремы или суппозитории, чтобы облегчить симптомы. Эти могут быть безрецептурными обезболивающими и противовоспалительными препаратами, которые вы можете получить фармацевтика.Если воспаление сильное, врач назначит кортикостероидный крем.

Безоперационные (второстепенные) процедуры

Если лекарства не работают, ваш врач может порекомендовать: одна из процедур на следующий день, во время которой вы будете бодрствовать, но область онемеет, чтобы избежать дискомфорта:

· Склеротерапия — химическое вещество вводится в геморрой, чтобы уменьшить его размер, что произойдет в течение нескольких недель

· Перевязка резинкой — метод отрезания кровоснабжение геморроя, обвязывая его резинкой, вызывая его отвалиться до 10 дней

Оперативное лечение

Если со временем ваши сваи улучшатся, хирургического вмешательства не будет. требуется.Однако, если лекарства и неинвазивные процедуры не работают или если ваши сваи продолжают кровоточить, ваш специалист может порекомендовать следующее хирургические процедуры:

· Геморроидэктомия — полное хирургическое удаление сваи

· Сшиваемая геморроидопексия — удаление ворса с помощью использование специального степлерного устройства. Этот метод, если он подходит, менее болезнен, чем «Обычная» геморроидэктомия.

Каковы возможные осложнения после операции?

Хирургия должна решить ваши проблемы с грудью.Но с любым хирургическая процедура, есть риски. К ним относятся послеоперационная боль, чрезмерная кровотечение или инфекция. Другие включают:

· Анальная стриктура — если заживает хирургическая рана при толстом рубце это может привести к сужению анального прохода. Иногда для устранения этого может потребоваться дополнительная операция.

· Задержка мочи — это редкое явление. где могут возникнуть трудности с мочеиспусканием в результате послеоперационный дискомфорт.Это может потребовать временного введения мочевого пузыря. катетер у некоторых пациентов.

Поговорите со своим врачом об этих потенциальных рисках, побочные эффекты и любые другие проблемы, которые могут у вас возникнуть в связи с хирургическим вмешательством. обработка свай.

Когда вам следует посетить A&E?

Вы должны вызвать скорую помощь или отправиться прямо в отделение скорой помощи, если ваши симптомы быстро меняются, и вы наблюдаете следующее:

· Кровотечение, которое невозможно остановить

· Тяжелая боль

· Вода в унитазе становится красной, и вы увидеть большие сгустки крови

При правильном управлении вы сможете решить любые обострение геморроя по мере их возникновения.Однако, если они причиняют вам боль или вы заметили кровотечение, обратитесь за медицинской помощью к врачу.

Статья рассмотрена доктором Фанг Чжаном, общим хирургом в ParkwayHealth

Авторские права: Health Plus, Интернет-сайт о здоровье и благополучии ресурс разработан Parkway Singapore https://www.mountelizabeth.com.sg/healthplus/article/surgery-haemorrhoids-piles-treatment

Список литературы :

1. Геморрой (геморрой). Получено 24 августа 2020 г. с сайта https://www.nhs.uk/conditions/piles-haemorrhoids/ .

2. Геморрой (геморрой). Получено 24 августа 2020 г. из https://www.bupa.co.uk/health-information/digestive-gut-health/haemorrhoids

3. Геморрой. Получено 24 августа 2020 г. с сайта https://www.healthdirect.gov.au/haemorrhoids-piles .

внутренних геморроидов: что это такое и каковы мои варианты?

Home / Внутренний геморрой

Внутренний геморрой, также известный как внутренний геморрой или внутренние геморроидальные узлы, представляет собой опухшие сосудистые структуры, которые могут вызвать некоторые неприятные проблемы, даже если вы их не чувствуете.

Внутренний геморрой сложнее диагностировать, чем внешний геморрой, поскольку они скрыты внутри прямой кишки, если не происходит выпадения.

Однако есть несколько способов обнаружить внутренний геморрой.

И, к счастью, есть эффективные варианты лечения внутреннего геморроя.

Что такое внутренний геморрой?

Геморрой — это сосудистые структуры в прямой кишке, в частности, последняя часть толстой кишки, которую ваше тело использует для хранения и отхождения стула.Эти вены покрыты мышечной и соединительной тканью.

У всех есть внутренний геморрой, но мы замечаем их только тогда, когда они становятся проблемой.

Когда мы говорим о геморрое или геморроях, мы обычно имеем в виду воспаленные геморроидальные узлы. Около половины взрослых старше 50 сталкиваются с этой проблемой.

Внутренний геморрой формируется около конца прямой кишки, но вы, скорее всего, не увидите и не почувствуете ничего необычного, даже когда геморрой набухнет, потому что они все еще находятся глубоко внутри тела.

Вы видите или чувствуете внутренний геморрой, только если они выпадают. Внутренний геморрой не вызывает боли, поскольку находится в области без нервных окончаний. Если вы испытываете боль, это может быть связано с другим заболеванием, например с внешним геморроем, трещинами заднего прохода или спазмами.

Внутренний геморрой Классификация:

Не все внутренние геморроидальные узлы одинаковы или вызывают одни и те же проблемы. Врачи классифицируют внутренний геморрой, используя следующие четыре степени тяжести:

• Уровень I : Если внутренний геморрой кровоточит, но остается внутри прямой кишки, он классифицируется как геморрой I степени.
• Степень II : Некоторые внутренние геморроидальные узлы выпадают, то есть расширяются за пределы заднего прохода. Если выпавший геморрой уменьшается самопроизвольно, то это геморрой II степени.
• Степень III : Геморрой III степени выпаден и не уменьшается сам по себе. Однако эти геморроидальные узлы обычно поддаются уменьшению вручную, что означает, что их можно протолкнуть обратно в прямую кишку.
• Степень IV : Геморрой IV степени — наиболее распространенная и тяжелая форма внутреннего геморроя.Это выпадавшие геморроидальные узлы, которые невозможно устранить, то есть они остаются выпавшими даже несмотря на попытки ручного уменьшения.

Причины внутреннего геморроя

В некоторых случаях геморрой может быть неизбежной проблемой, связанной со старением.

Геморрой может развиться в любой момент, когда на прямую кишку оказывается дополнительное давление. Некоторые источники этого штамма включают:

• Запор и диарея : Эти состояния вызывают нагрузку на ректальную область либо из-за чрезмерного напряжения в случае запора, либо из-за частого испражнения в случае диареи.Эти проблемы часто можно решить с помощью изменения диеты и образа жизни, но они также могут быть связаны с другими состояниями, такими как СРК и ВЗК.
• Нездоровая диета : Диета с высоким содержанием жиров и / или низким содержанием клетчатки может повлиять на работу кишечника, вызывая запор или диарею. Как описано выше, это может вызвать давление на прямую кишку и увеличить время сидения на унитазе.
• Беременность и роды : У многих женщин во время беременности развивается геморрой из-за повышенного давления на таз, которое может вызвать растущий плод.Напряжение во время родов также может привести к геморрою.
• Ожирение : Люди, страдающие ожирением, подвергаются более высокому риску развития как внутреннего, так и внешнего геморроя из-за повышенного давления вокруг прямой кишки и потому, что ожирение может быть связано с неправильным питанием и малоподвижным образом жизни.
• Продолжительное сидение: Регулярная физическая активность — важный аспект предотвращения геморроя и других проблем со здоровьем аноректальной области. Длительное сидение может вызвать чрезмерную нагрузку на ректальную область.

Если вы хотите предотвратить образование внутреннего геморроя, внесите некоторые простые изменения в образ жизни, такие как увеличение количества клетчатки в вашем рационе и регулярные физические упражнения. К сожалению, иногда мы ничего не можем сделать, чтобы предотвратить внутренний геморрой.

Симптомы внутреннего геморроя

Симптомы внутреннего геморроя различаются в зависимости от их степени тяжести. Даже при обострении геморроя вы вряд ли почувствуете боль из-за отсутствия нервных окончаний в нижней части прямой кишки.Боль, связанная с геморроем, обычно вызвана сопутствующим заболеванием, например трещинами заднего прохода или наружным геморроем.

Если вы не чувствуете внутреннего геморроя, то как узнать, что они есть?

В большинстве случаев это происходит потому, что вы начинаете замечать кровотечение. При вытирании вы можете увидеть кровь в стуле или заметить ее на туалетной бумаге. Поскольку у этой крови короткий путь для выхода за пределы тела, она должна быть ярко-красной. Вы можете не заметить этого сразу, если кровотечение небольшое.

Хотя кровотечение является наиболее частым признаком внутреннего геморроя, при выпадении геморроя могут наблюдаться и другие симптомы. Обычно это происходит во время дефекации, и во многих случаях ткань возвращается сама по себе. В других случаях вам, возможно, придется вдавить ткань обратно. В случае геморроя IV степени ткань останется выпавшей.

Важно отметить, что кровотечение также является частым симптомом колоректального рака, а также внутреннего геморроя.Вот почему мы рекомендуем вам немедленно обратиться к врачу, если вы испытываете ректальное кровотечение, особенно если оно сопровождается другими подозрительными симптомами.

Геморрой, выступающий из заднего прохода, может вызывать дискомфорт из-за зуда и отека. Некоторые люди даже испачкаются из-за выпадения тканей. Без профессионального диагноза врача может быть трудно определить, есть ли у вас выпадение геморроя или внешний геморрой, поскольку они могут вызывать аналогичные симптомы. Кроме того, нередко есть и то, и другое одновременно.

Только квалифицированный врач может точно диагностировать внутренний геморрой.

Варианты лечения внутреннего геморроя

Для тех, кто испытывает симптомы, доступно множество вариантов лечения внутренних свай. Некоторые из наиболее распространенных методов лечения геморроя, с которыми знакомы люди, направлены на обеспечение временного облегчения боли, зуда или общего дискомфорта. Эти методы включают такие вещи, как сидячие ванны, безрецептурные кремы и мази или натуральные домашние средства, такие как алоэ вера и яблочный уксус.

К сожалению, эти методы лечения дают лишь кратковременное облегчение, и они действительно работают только при внешних симптомах геморроя.

Лечение внутреннего геморроя должно быть направлено на долгосрочное решение проблемы путем фактического удаления внутреннего геморроя.

1. Коагуляция

Одним из методов, менее инвазивных, чем хирургическое вмешательство, является инфракрасная коагуляция (IRC). Медицинский работник направит инфракрасный свет на внутренний геморрой, а тепло вызовет образование рубцовой ткани, перекрывая кровоток к геморрою.Примерно через неделю отмершие ткани отпадут, и может возникнуть легкое кровотечение.

Несмотря на то, что первоначально эта процедура была эффективна для 7 из 10 пациентов, у этой процедуры, как известно, выше частота рецидивов, чем у других доступных вариантов лечения, таких как перевязка резинкой.

2. Склеротерапия

Другой вариант малоинвазивного лечения — склеротерапия. Некоторым людям знакома эта процедура как способ лечения варикозного расширения вен. Медицинский работник вводит химический раствор в набухшие вены прямой кишки, который повреждает вены и вызывает их сморщивание.Процедуру, возможно, придется повторить несколько раз, чтобы полностью устранить проблему.

Склеротерапия лучше всего работает при небольших и менее распространенных геморроидальных узлах.

3. Бандажирование с помощью системы CRH O’Regan

Бандажирование может быть одним из лучших способов удалить внутренний геморрой и предотвратить его повторение. Эндоскопическое бандажирование может показаться лучшей альтернативой, но это сложная процедура, требующая подготовки и седации. Бандажирование геморроя с помощью системы CRH O’Regan — отличная альтернатива другим методам бандажирования геморроя.Вместо того чтобы использовать металлические щипцы, чтобы удерживать пораженную вену на месте, небольшой одноразовый лигатор обеспечивает легкое отсасывание. Этот метод не требует подготовки или седации, делает процедуру безболезненной и не должен вызывать дискомфорта после процедуры.

4. Традиционное бандажирование

Другой вариант, которому подвергаются некоторые люди, который менее инвазивен, чем хирургическое вмешательство, — это перевязка геморроя. Эта процедура заключается в прекращении кровотока в геморроидальных узлах, в результате чего ткань умирает, оставляя после себя рубцовую ткань.Эта рубцовая ткань помогает предотвратить дальнейшие проблемы с геморроем. Медицинский работник перекрывает кровоток, обматывая внутренние геморроидальные узлы резинкой, удерживая их на месте металлическими щипцами. Традиционная перевязка резинкой может вызвать незначительную боль, поэтому вам все равно может потребоваться некоторое время на восстановление.

5. Хирургический

Некоторые люди думают, что операция — единственный способ удалить геморрой, и, к сожалению, некоторые врачи могут рекомендовать только операцию.Они могут порекомендовать геморроидэктомию, сшивание геморроидальных узлов, распыление или другую процедуру. Хирургические процедуры являются инвазивными и могут потребовать сильной боли и длительного периода восстановления, требующего от вас ненадолго приостановить свою жизнь. Хирургическое вмешательство следует рассматривать как крайнее средство, поскольку другие варианты могут по-прежнему работать и вызывать меньше нарушений в вашей жизни и меньше боли.

CRH O’Regan: быстрое и безболезненное лечение внутреннего геморроя

Внутренний геморрой сначала может остаться незамеченным, но может усилиться и вызвать проблемы.Для решения проблемы вам может потребоваться долгосрочное решение. Если вы хотите удалить внутренний геморрой эффективным и исключительно удобным способом, найдите ближайшего к вам врача, который предложит вам систему CRH O’Regan для перевязки геморроидальных узлов.

Вылечите геморрой

Осторожно и быстро удалите геморрой.
Узнайте о CRH O’Regan или примите меры прямо сейчас:

Найдите врача рядом с вами.

Краткая информация

3000 + врачей по всей стране 1000000 обученных пациентов 99% эффективное нехирургическое решение Одноминутная процедура Без подготовки, без седации, без простоев Вернуться к работе в тот же день

Анализ вертикально нагруженных свай с учетом характеристик дробления щебня

Abstract

В этой статье был разработан метод оценки вертикального отклика свай с учетом характеристик дробления.Построена модель передачи нагрузки сваи и проанализирована взаимосвязь между характеристиками дробления и функцией передачи нагрузки сваи. По результатам анализа с использованием метода конечных разностей выведено уравнение переноса функции нагрузки с учетом характеристик дробления. Идеальное боковое сопротивление и механизм передачи нагрузки сваи могут быть получены с помощью уравнения переноса функции нагрузки. Прогнозируемый отклик свай с помощью предлагаемого метода хорошо согласуется с откликом, наблюдаемым в некоторых испытаниях свай, о которых сообщается в литературе.Дальнейшее исследование было проведено для обсуждения влияния параметров, относящихся к модели передачи нагрузки с учетом характеристик дробления, на реакцию осадки одиночной сваи.

Образец цитирования: Jiang C, Li Y, He J-l (2019) Анализ вертикально нагруженных свай с учетом характеристик дробления щебня. PLoS ONE 14 (7): e0219003. https://doi.org/10.1371/journal.pone.0219003

Редактор: Цзяньго Ван, Китайский горно-технологический университет, КИТАЙ

Поступило: 9 марта 2019 г .; Одобрена: 10 июня 2019 г .; Опубликовано: 11 июля 2019 г.

Авторские права: © 2019 Jiang et al.Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии указания автора и источника.

Доступность данных: Все соответствующие данные находятся в файлах рукописи и вспомогательной информации.

Финансирование: Эта работа поддержана Национальным фондом естественных наук Китая (грант № 51678570; 51478479).

Конкурирующие интересы: Авторы заявили, что никаких конкурирующих интересов не существует.

Номенклатура: q _s , предельное боковое сопротивление; q _b , предельное базовое сопротивление; μ, осевое смещение; μ _б , осевое смещение основания; τ, боковое сопротивление; q, базовое сопротивление; E _M , модуль Менара; B, диаметр сваи; В _р , относительная поломка; σ ₃ , прокатная нагрузка; п, количество сегментов ворса; φ _p , максимальный угол внутреннего трения; c, сцепление щебня; σ, горизонтальные напряжения; к ₀ , коэффициент бокового давления; γ, насыпная плотность щебня; z, Глубина расчетной точки; П _а , атмосферное давление; E _i , модуль Юнга; А _и , площадь сечения сваи; U, окружность ворса; L, длина ворса; час, длина каждого сегмента; , производная от μ _i ; μ _i , смещение i-го узла; df, дифференциал «процента прохождения», деленный на 100; б _п , возможность поломки, которая влияет на поведение почвы; a , b , j , k , подгоночные параметры частицы; б _р0 , исходные значения b _p ; б _пл , исходные значения b _p после загрузки; мк _ib , базовое смещение i-го узла; μ _это , верхнее смещение i-го узла; α _s , коэффициент, учитывающий влияние типа почвы; α _b , коэффициент, учитывающий влияние типа породы; к _с , начальная жесткость бокового сопротивления; к _б , исходная жесткость базового сопротивления; λ _с , параметр, учитывающий влияние типа щебня; λ _б , параметр, учитывающий влияние типа породы; τ ( мкм ), функция, описывающая изменение сопротивления подвижной стороны τ в зависимости от осевого смещения μ ; q ( μ _b ), функция, описывающая изменение сопротивления подвижного основания q в зависимости от осевого смещения μ _b

Введение

Карстовые пещеры неизбежно встречаются при строительстве туннелей в западном Китае.Чтобы усилить несущую способность свайных фундаментов с каменными насадками в карстовой пещере под туннелем, каменно-грунтовый агрегат из выемки засыпается вокруг свайных фундаментов с каменными насадками. Однако в инженерной практике эффект обратной засыпки игнорируется, поскольку конструкция слишком консервативна. Было обнаружено, что сопротивление со стороны сваи при полевых испытаниях несло на себя большую часть общей нагрузки и увеличивалось с увеличением коэффициента модуля упругости сваи [1]. Поэтому большое значение имеет дальнейшее изучение влияния засыпки на несущий механизм свайного фундамента.

В последние десятилетия был разработан ряд методов анализа отклика сваи, включая метод теоретической кривой передачи нагрузки [2–7], метод сдвигового смещения [8–12], метод конечных элементов [13–16], метод граничных элементов [17–20], вариационный подход [21–24] и полевые испытания [25–27] и т. д. Стоит отметить, что в этих исследованиях сообщалось, что свая была окружена глиной, песком или камнями. почвенный агрегат. Однако свайный фундамент туннеля во многих случаях окружен щебнем, особенно в случае обратной засыпки.Кривая нагрузка-оседание свай обратной засыпки на большой карстовой территории разработана Jiang et al. [28]. Chen et al. [29] предложили метод расчета осадки свайных фундаментов карстовой пещеры при низком ограничивающем давлении. В процессе засыпки щебень будет раскатываться, чтобы сделать его более компактным. Однако в некоторых исследованиях [28–29] не учитывается, что дробление часто вызывается прокатной нагрузкой в ​​процессе засыпки, и дробление оказывает большое влияние на механические свойства щебня [30–33].Следовательно, необходимы более обширные исследования для оценки вертикального отклика свай с учетом характеристик дробления.

В свете этого, данное исследование исследует взаимосвязь между характеристиками дробления щебня и передачей нагрузки свайного фундамента, а затем анализирует механизм передачи нагрузки свай, вызванный характеристиками дробления. Также обсуждается влияние характеристик дробления на реакцию передачи нагрузки сваи, окруженной щебнем.Результаты, рассчитанные по предлагаемому в данной статье методу, сравниваются с результатами других исследований.

Устройство модели свайного фундамента в засыпке щебня

Установление передаточной функции и допущения

Обычно исследователи изучают вертикальный отклик свай, используя метод передаточной функции, метод сдвигового смещения, метод теории упругости и численный метод. Основное различие в различных методах заключается в предположении модели сваи-грунт.Метод передаточной функции прост для инженерной практики. Фактически, ключом к методике расчета свайных фундаментов с забивкой в ​​зоне засыпки щебня (рис. 1) является выбор передаточной функции. Для расчета осадки вертикально нагруженной сваи обычно использовалась линейная модель. Однако результаты измерений в некоторой инженерной практике показывают, что кривые передаточной функции стороны сваи в целом были нелинейными [2, 34, 35]. Впоследствии была построена экспоненциальная модель для моделирования нелинейного изменения сопротивления со стороны сваи.Жесткость грунта вокруг сваи была принята в модели «AB1» [7] (рис. 2 и уравнение (1)).

(1)

В недавнем исследовании сложность, связанная с характеристиками щебня, не была полностью изучена, и недостаток был связан с мобилизацией бокового сопротивления сваи для щебня [28]. Целесообразно построить модель передачи нагрузки с учетом разрушения щебня вокруг сваи. Боковое сопротивление и базовое сопротивление получают интегрированием уравнения (1).(2) (3) где q _s , q _b , μ и μ _b — соответственно предельное боковое сопротивление, предельное сопротивление основания, осевое смещение и осевое смещение основания. λs и λ _b — параметры, учитывающие влияние типа щебня и типа породы соответственно. t — z кривые происходят из функции τ ( μ ), которая описывает изменение сопротивления подвижной стороны τ в зависимости от осевого смещения μ .И получается функция q ( μ _b ), описывающая изменение подвижного базового сопротивления q в зависимости от осевого смещения базы μ _b . (4) (5) Где B — диаметр сваи, E _M — модуль Менара, α _s и α _b — коэффициенты, учитывающие влияние грунта. тип. α _s составляет 2,0 и α _b составляет 9,0 в меле и щебне [7, 28]. При μ = 0 и μ _b = 0, k _s и k _b — начальная жесткость стороны сваи и основания сваи соответственно.

(6) (7)

Морфология и геометрические условия, которые предполагаются для сваи в зоне обратной засыпки, а также диаграмма напряжений в деталях на стороне сваи, показаны на рис. B — диаметр сваи. σ ₃ — нагрузка качения, а τ — сопротивление подвижной стороны. σ _c и σ _r — это горизонтальные напряжения, которые прикладываются к свае в щебне и скале соответственно. H _c и H _r — глубина сваи в щебне и скале соответственно.

Для построения модели свайного фундамента в зоне обратной засыпки с учетом характеристик дробления, с точки зрения взаимодействия сваи и щебня, заранее делаются предположения и утверждения.

1. В той же горизонтальной плоскости сваи осадка засыпки щебня одинакова, и соответствующее смещение такое же. Существует только вертикальное смещение для сваи при вертикальной нагрузке, а радиальные смещения для сваи незначительны.
2. Щебень и камни вокруг сваи рассматриваются как серия независимых нелинейных пружин, а свая моделируется как упруго-пластичный материал.
3. Пиковый угол внутреннего трения щебня принимается за угол внутреннего трения критерия Мора-Кулона. Перед засыпкой щебня нагрузка прокатки эквивалентна ограничивающему давлению трехосного испытания уплотненного щебня.

Исходя из сделанных выше предположений, связь между функцией τ ( μ ) щебня, породой стороны сваи и функцией q ( μ _b ) породы основание сваи и соответствующее перемещение показано на рис.

Относительная поломка

До сих пор дробление часто происходит при сжатии или разрезании щебня [36–37]. Разрушение ( B _g ), предложенное Марсалом [38], является наиболее часто используемым параметром при разрушении частиц. Бай [39] предложил B ₆₀ для оценки характеристик дробления путем измерения разницы в размерах частиц до и после загрузки. Относительный разрыв B _r , предложенный Хардином [30], является стабильным и также может отражать изменение размера каждой частицы до и после испытания.Следовательно, относительная дробь B _r щебня используется для измерения характеристик дробления. (8) Где b _p представляет потенциальную возможность поломки, которая важна для поведения почвы; df — это дифференциал «процента прохождения», деленный на 100; b _p0 — исходные значения b _p ; b _pl — исходные значения b _p после загрузки.

Для повышения несущей способности сваи требуется уплотнение щебня. Влияние прокатных нагрузок на дробление щебня зависит от видов прокатных нагрузок. На основе испытания на раздавливание частиц уплотнения с одинаковым давлением при разном ограничивающем давлении на большом трехосном тестере была получена взаимосвязь между разрушением B _r и прокатной нагрузкой σ ₃ [31]. Графики показывают хорошую линейную зависимость.Подбирая формулу линейной зависимости, получаем соотношение между относительным разрушением B _r и нагрузкой прокатки σ ₃ : (9) Где a , b — параметры подгонки, которые получены путем подбора результатов испытаний, а P _a — атмосферное давление для преобразования относительного разрушения B _r в безразмерную величину.

На основании экспериментальных данных подгонки, соотношение между пиковым углом внутреннего трения φ _p и относительным разрывом B _r было получено Indraratna [32]: (10) Где j и k — тестовые параметры частицы. Результат подгонки показан в Таблице 1 [31]:

Максимальное боковое сопротивление

Уравнения 9 и 10 показывают, что нагрузка качения и относительный разрыв влияют на угол внутреннего трения щебня.Угол внутреннего трения связан с предельным боковым сопротивлением щебня. Таким образом, необходимо проанализировать влияние относительного разрушения на предельное боковое сопротивление. Были проведены трехосные испытания на частицах горной породы для определения прочностных характеристик частицы при различных горизонтальных напряжениях [33]. Сцепление, углы внутреннего трения, круг Мора и предел прочности на сдвиг образцов при различных горизонтальных напряжениях хорошо согласуются с формулой расчета прочности Мора-Кулона, как показано на рис. 5.(11) Где c , σ и φ _p — сцепление щебня, горизонтальное напряжение и максимальный угол внутреннего трения щебня соответственно.

Плоскость сдвига возникает в вертикальной плоскости, а горизонтальные напряжения на стороне сваи меняются с глубиной. Следовательно, горизонтальное напряжение может быть выражено уравнением (12). (12) Где k ₀ , γ и z — коэффициент бокового давления, объемная плотность щебня и расчетная глубина точки, соответственно; q _sc и q _sr — это предельное боковое сопротивление при горизонтальном напряжении σ _c и предельное боковое сопротивление при горизонтальном напряжении σ _r соответственно.

Анализ вертикальной передачи нагрузки

Основное уравнение и решение

Как показано на рис. 6, вся длина L сваи разделена на n сегментов методом конечных разностей. Каждый сегмент равен h = L / n . Узел вершины сваи и основания сваи обозначены цифрами 0 и n соответственно. Сегмент и подвергается боковому сопротивлению τ вдоль сваи. Сила верхнего сегмента и нижнего сегмента представлена ​​как P _i ^t и P _i ^b соответственно.На основе силового равновесия сегмента круглой сваи, расположенного на глубине z , получается уравнение (13): (13) Где E _i , U и A _i — модуль Юнга, длина окружности и площадь сегмента сваи, соответственно. Уравнение (14) получается путем подстановки передаточной функции нагрузки (2) и выражения конечного бокового сопротивления (11) в уравнение (13).

(14)

В этой модели граничные условия между каждым сегментом следующие: (15) Где b и t соответствуют основанию и вершине секции соответственно; i — i -я секция; смещение i -го узла составляет μ _i ; является производной от μ _i .

В соответствии с осевым смещением основания μ _b , уравнение (15) может быть преобразовано в две формы граничных условий следующим образом.

(1) мкм _б ≤0 (16)

(2) мкм _б > 0 (17) Где s ₀ — осадка вершины сваи; P — нагрузка на вершину сваи.

Была написана программа для расчета кривых Q — S , бокового сопротивления и осевого усилия в соответствии с граничными условиями.Блок-схема программы показана на рис. 7.

Сравнение с другими исследованиями

Чтобы проверить предложенную модель для анализа реакции сваи, предложенный в этой статье метод применяется в этом разделе к некоторым испытаниям нагрузки на сваи, которые хорошо документированы в литературе. Вычисленные отклики сваи сравниваются с результатами испытаний сваи. Рассматриваемые испытания свай — это испытания, о которых сообщили Каррубба [40] (Случай 1) и Радхакришнан [41] (Случай 2).

Корпус1 .Первые испытания свай были проведены для анализа бокового сопротивления свай большого диаметра с забивкой из камня [40]. Диаметр сваи 1,2 м ; длина сваи 18,5 м; глубина сваи в зернистом грунте и скальной породе составляет 11 м и 7,5 м соответственно; Модуль Юнга сваи E _b составляет 31500 МПа . Подгоночные параметры поломки определить сложно. Следовательно, для проверки примера используется значение q _s .На основании измеренных кривых осадки сваи, обратный расчет и численный метод были использованы для определения бокового сопротивления сваи [42]. Параметры экспоненциальной передаточной функции нагрузки сведены в Таблицу 2. Отклики сваи, рассчитанные предлагаемым методом, сравниваются с результатами испытаний свай [40] и с откликами свай, вычисленными методом Сяо [42], который показан на Рис 8.

Как показано на рис. 8, методы в этой статье и от Сяо [42] рассматривают нелинейную мобилизацию бокового сопротивления.Результаты, рассчитанные методом Сяо [42], хорошо согласуются с результатами измерений до осадки сваи 9 мм, в то время как результаты предлагаемого метода в этой статье хорошо сравниваются с результатами измерений во время нагрузочных испытаний.

Корпус 2 . В испытаниях свай, проведенных Радхакришнаном [41], свая TP1 была забита в сильно выветрившийся и раздробленный алевролит. Диаметр сваи 0,81 м , длина сваи 11,5 м .Взаимосвязь трения вала агрегата / перемещения вала при заглубленных глубинах 2 м, 4 м, 8 м и 10 м соответствует параметрам первого, второго, третьего и четвертого слоев соответственно. Параметры свайного основания получают путем совмещения диаграммы изменения нагрузки в зависимости от глубины с кривой нагрузки-осадки. Параметры экспоненциальной передаточной функции нагрузки приведены в таблице 3.

Распределение нагрузки и зависимость бокового сопротивления от глубины показаны на рис. 9 для различных вертикальных нагрузок.Прогнозируемые результаты хорошо согласуются с результатами полевых испытаний на рис. 9А. Однако прогнозируемое боковое сопротивление несовместимо с измеренным результатом, когда Q ≥6000 кН . Небольшое несоответствие может быть связано с уменьшением сдвигового смещения границы раздела, которое препятствует мобилизации бокового сопротивления сваи и затем приводит к тому, что значение E _M прогнозируемого результата выше, чем значение измеренного результата. Как показано на рис. 10, расхождение с результатами сравнения может быть вызвано разницей в боковом сопротивлении между измеренными и прогнозируемыми результатами.Следовательно, реалистичная кривая Q — S находится ниже прогнозируемой кривой в том же населенном пункте.

Параметрическое исследование

Параметры характеристик измельчения щебня включают коэффициент бокового давления, нагрузку при качении, относительное разрушение и литологию щебня. Влияние характеристик измельчения на несущую способность сваи проанализировано для свай диаметром 1,2 м, глубиной 14 м в камнях и 4,5 м в скальных породах.Параметры для щебня: α _s = 2,0, E _M = 120 МПа , c = 30 кПа и γ = 20,7 кН ³ . Параметры породы: q _s = 135 кПа , α _s = 2,0 и E _M = 230 МПа . Параметры свайного основания: q _b = 5000 кПа , α _b = 9.0, E _M = 330 МПа и модуль Юнга E _b = 31500 МПа .

Влияние коэффициента бокового давления

Коэффициент бокового давления определяет мобилизацию горизонтального напряжения вокруг сваи. На рисунках 11–14 показаны кривые QS , τ — μ Кривые , τ / q _s — z кривые и P / P _{0 — z изгибы сваи в зоне обратной засыпки с различным коэффициентом бокового давления.Литология образца 2 — известняк, нагрузка прокатки составляет σ 3 = 1500 кПа .}

Как показано на Рис. 11, с увеличением коэффициента бокового давления предельная несущая способность сваи становится больше, и осадка сваи уменьшается при той же нагрузке. При достижении предельной несущей способности сваи коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а предельная несущая способность увеличивается на 9,22% и 10,67%. Рис. 12 показывает, что увеличение коэффициента бокового давления напрямую увеличивает предельное боковое сопротивление.Коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а предельное боковое сопротивление увеличивается на 33,33% и 33,33%. А смещение µ увеличивается, когда достигается предельное боковое сопротивление. На рисунках 13 и 14, когда коэффициент бокового давления увеличивается, отношение τ / q _s и отношение P / P ₀ уменьшается с увеличением глубины сваи z . Когда отношение τ / q _s секции засыпки является стабильным, отношение τ / q _s секции засыпки продолжает увеличиваться.Когда вертикальная нагрузка достигает 9000 кПа , коэффициент бокового давления увеличивается на 0,1, а соотношение τ / q _s уменьшается на 22,98% и 15,31%, а P / P ₀ соотношение уменьшается на 5,07% и 3,12%.

Влияние прокатной нагрузки и относительного разрушения

Относительный разрыв B _r образца 2 составил 5,0%, 12,5% и 20.0% соответственно. Нагрузка прокатки составляла 500 кПа , 1500 кПа и 2500 кПа . Коэффициент бокового давления составляет k ₀ = 0,4. На Рис. 15A и 15B показаны кривые Q — S свай в зоне засыпки щебня с относительным разрушением щебня и изменением нагрузки прокатки, соответственно.

На рис.15 видно, что предельная несущая способность сваи уменьшается с увеличением нагрузки прокатки и относительного разрушения.Эта тенденция становится незаметной с увеличением нагрузки прокатки и относительной поломки. Коэффициент уменьшения на 10,63%, 4,8% относительного разрушения, соответственно, и коэффициент уменьшения на 7,26%, 1,84% в нагрузке прокатки, соответственно. Это связано с тем, что увеличение относительного дробления щебня снижает сопротивление со стороны сваи. На рис. 16 показано, что относительный разрыв увеличивается на 7,5%, а предельное боковое сопротивление уменьшается на 33,6% и 16,26%, а нагрузка качения увеличивается на 1000 кПа , а предельное боковое сопротивление уменьшается на 21.62% и 6,18%. Как показано на Рис. 17, относительный износ увеличивается, и скорость роста замедляется с увеличением нагрузки прокатки. Сопротивление со стороны сваи уменьшается по мере увеличения относительного дробления щебня. Кроме того, относительное разрушение образца 1 и образца 2 очень близко, когда нагрузка прокатки достигает 2500 кПа .

На рис. 18 и 19 показано, что боковое сопротивление постепенно увеличивается по мере увеличения относительного разрушения и нагрузки качения. Однако влияние относительного разрушения и прокатной нагрузки на мобилизацию бокового сопротивления постепенно становится незначительным по мере увеличения относительного разрушения и прокатной нагрузки.При вертикальной нагрузке 9000 кН отношение τ / q _s сначала увеличивается, а затем уменьшается по мере увеличения глубины. Поскольку осевое смещение уменьшается, а предел прочности на сдвиг увеличивается с глубиной, максимальное боковое сопротивление достигается на определенной глубине. Как правило, увеличение относительного разрушения и прокатной нагрузки способствует мобилизации бокового сопротивления, что облегчает снятие осевой нагрузки.

Влияние литологии щебня

На рисунках 20–23 показаны кривые Q — S , кривые τ — μ , кривые τ / q _s -z и кривые P / P ₀ -z сваи в засыпке. площади с различной литологией щебня соответственно. Литология восьми образцов представлена ​​кварцевым песчаником, известняком и др. Коэффициент бокового давления составляет 0,4, а нагрузка прокатки составляет 1500 кПа .

Очевидно, что разница между восемью образцами небольшая, а предельная нагрузка сваи составляет примерно 10600 кН на рис.Как показано на Рис. 21, предельное боковое сопротивление восьми образцов находилось в диапазоне от 90 кПа до 105 кПа , а отношение длины интервала к максимальному предельному боковому сопротивлению составляет 0,143. Это показывает, что влияние различных образцов на предельное боковое сопротивление очень мало. Поскольку относительное разрушение и пиковая кривая угла внутреннего трения в литературе [31] мало меняются в литологии, на предельное боковое сопротивление литология меньше влияет.Из рисунков 22 и 23 видно, что отношение τ / q _s и соотношение P / P ₀ не изменяются литологией щебня. .

Заключение

В большой карстовой пещере была построена модель передачи нагрузки для сваи, забитой камнями, с учетом взаимосвязи между характеристиками дробления и нелинейной функцией передачи нагрузки. Используя метод конечных разностей, было получено уравнение переноса функции нагрузки.Кроме того, было проанализировано влияние основных параметров, включая коэффициент бокового давления, относительное разрушение, нагрузку качения и литологию щебня на опорный механизм сваи с засыпкой из щебня в засыпку из щебня. Основные выводы можно резюмировать следующим образом.

1. Модель функции передачи нагрузки была построена для отражения поведения осадки сваи с каменными стенками в зоне обратной засыпки щебня. Предложенная модель проверена сравнением двух случаев.
2. Коэффициент бокового давления оказывает значительное влияние на предельную несущую способность и мобилизацию бокового сопротивления сваи. Предельное боковое сопротивление и предельная несущая способность постепенно увеличиваются с увеличением коэффициента бокового давления. Боковое сопротивление сначала увеличивается, а затем уменьшается по мере увеличения глубины при высоких уровнях нагрузки.
3. Увеличение относительного разрушения и нагрузки качения увеличивает предельную несущую способность сваи и мобилизацию бокового сопротивления, эта тенденция становится неочевидной с увеличением нагрузки качения и относительного разрушения.При вертикальной нагрузке 9000 кН соотношение τ / q _s сначала увеличивается, а затем уменьшается по мере увеличения глубины. Литология щебня мало влияет на предельную несущую способность (около 10600 кН ) и предельное боковое сопротивление (от 90 кПа до 105 кПа ) при сравнении восьми образцов. Таким образом, для повышения несущей способности сваи следует уменьшить относительную поломку щебня.
4. Путем анализа кривых Q — S , кривые τ — μ , τ / q _{s кривые} -z и P / P ₀ -z кривых, можно сделать вывод, что боковое сопротивление сваи в зоне засыпки щебня нельзя игнорировать с точки зрения предотвращения траты инженерных материалов. Если получены параметры испытания щебня и нагрузка качения, можно оценить относительный разрыв и несущую способность сваи.В настоящем исследовании предлагается метод оценки реакции вертикально нагруженной сваи с учетом характеристик дробления. Анализ можно расширить, чтобы учесть характеристики щебня и изучить комбинированные нагрузки.

Список литературы

1. 1. Розенбенг П., Журно Н.Л. Испытания на трение и концевые подшипники на коренных породах для конструкции гнезда большой емкости. Can Geotech J 1976; 13 (3): 324–333.
2. 2. Крафт Л. М., Рэй Р. П., Кагава Т.Теоретические кривые t-z. Журнал Geotech Eng 1981; 107 (11): 1543–61.
3. 3. Лю Дж, Сяо HB, Тан Дж, Ли QS. Анализ передачи нагрузки одинарной сваи в слоистом грунте. Comput Geotech 2004; 31 (2): 127–135.
4. 4. Zhang Q, Zhang Z, He J. Упрощенный подход к расчету осадки одиночных свай и групп свай с учетом взаимодействия между идентичными сваями в многослойных грунтах. Comput Geotech 2010; 37 (7–8): 969–976.
5. 5. Ли Дж, Тан Й, Лян Ф.Модифицированный метод анализа поведения нелинейной передачи нагрузки осевых свай. KSCE J Civ Eng 2012; 16 (3): 325–333.
6. 6. Чжан К., Ли Л., Чен Ю. Анализ реакции сваи на сжатие с использованием модели смягчения, гиперболической модели трения кожи и билинейной модели концевого сопротивления. J Eng Mech 2014; 140 (1): 102–111.
7. 7. Abchir Z, Burlon S, Frank R, Habert J, Legrand S. Кривые t – z для свай по результатам прессиометрических испытаний. Géotechnique 2016; 66 (2): 137–148.
8. 8. Рэндольф М.Ф., Гнев С.П. Анализ вертикальной деформации свайных групп. Геотехника 1979; 29 (4): 423–439.
9. 9. Ли CY. Анализ дискретного слоя аксиально нагруженных свай и групп свай. Comput Geotech 1991; 11 (4): 295–313.
10. 10. Гуо В.Д., Рэндольф М.Ф. Эффективный подход к прогнозированию осадки свайных групп. Геотехника 1999; 49 (2): 161–179.
11. 11. Се Х., Цзян К., Хэ Дж. И Хань Х. Аналитическое решение для устойчивого притока карстовых вод в туннель.Геофлюиды, 2019, 9.
12. 12. Ли К.М., Сяо З.Р. Упрощенный нелинейный подход к анализу осадки группы свай в многослойных грунтах. Может Geotech J 2001; 38 (5): 1063–1080.
13. 13. Шенг Д., Эйгенброд К.Д., Риггерс П. Анализ методом конечных элементов установки свай с использованием фрикционного контакта с большим скольжением. Comput Geotech 2005; 32 (1): 17–26.
14. 14. Ма Д., Дуань Х. Ю., Лю Дж. Ф., Ли X Б., Чжоу З. Л. Роль пустой породы в снижении рисков, связанных с добычей полезных ископаемых, и загрязнения окружающей среды: экспериментальное исследование.Наука об окружающей среде в целом, 2019, 664, 436–448. pmid: 30754011
15. 15. Сказал я, Де Дженнаро В., Фрэнк Р. Осесимметричный анализ методом конечных элементов при испытаниях на нагружение свай. Comput Geotech 2009; 36 (1–2): 6–19.
16. 16. Comodromos EM, Papadopoulou MC, Rentzeperis IK. Расчет и проектирование свайных фундаментов с использованием экспериментальных данных и трехмерного численного анализа. Comput Geotech 2009; 36 (5): 819–836.
17. 17. Мандолини А., Виджиани С. Осадка свайного фундамента.Géotechnique 1997; 47 (4): 791–816.
18. 18. Ма Д., Цай Х., Ли К., Дуань Х.Ю. Натурные и численные исследования опасности прорыва грунтовых вод из залитого цементным раствором карстового столба при разработке длинных забоев. Вода, 2018, 10 (9), 1187.
19. 19. Сюй KJ, Poulos HG. Общий упругий анализ свай и свайных групп. Int J Numer Anal Met 2000; 24 (15): 1109–1138.
20. 20. Ай З.Й., Хан Дж. Анализ граничных элементов аксиально нагруженных свай, заделанных в многослойный грунт.Comput Geotech 2009; 36 (3): 427–434.
21. 21. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационный подход к анализу вертикальной деформации группы свай. Int J Numer Anal Met 1997; 21 (11): 741–752.
22. 22. Ма Д., Резания М., Ю. Х.С., Бай Х. Б. Вариации гидравлических свойств зернистых песчаников при напоре воды: эффект миграции мелких частиц, Инженерная геология, 2017, 217: 61–70
23. 23. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационное решение для вертикально нагруженных групп свай в упругом полупространстве.Геотехника 1999; 49 (2): 199–213.
24. 24. Шен В.Й., Чоу Ю.К., Йонг К.Ю. Вариационный подход к анализу взаимодействия свайной группы и сваи. Геотехника 2000; 50 (4): 349–357.
25. 25. О’Нил М.В., Лекция ТТКТ. Боковое сопротивление в сваях и буровых валах. Журнал Geotech Geoenviron 2001; 127 (1): 3–16.
26. 26. ДОНГ Юнь. Экспериментальное изучение интенсифицирующего характера каменно-грунтовой смеси. Механика горных пород и грунтов 2007; 28 (6): 1269–1274.
27. 27. Zhang Q, Zhang Z. Полное поведение передачи нагрузки свай с фундаментным цементным раствором. J Cent South Univ 2012; 19 (7): 2037–2046.
28. 28. ЦЗЯН У-цзюнь, ЯНЬ Дин-юань, ВАН Мин-мин. Исследование закономерностей осадки и расчет сваи фундамента в карстовой пещере. Журнал Geotech Eng 2017; 39 (S2): 67–70.
29. 29. ЧЕН Хуа-вэй, ЧЕН Чжао, ЦЗЯН Чун, Ли Ю. Влияние предельного сопротивления трения при низком удерживающем давлении на несущие характеристики свай обратной засыпки.Журнал Geotech Eng 2018; 40 (S2): 87–90.
30. 30. Бобби О. Хардин. Измельчение частиц почвы. Журнал геотехнической инженерии, Американское общество инженеров-строителей, 1985; 111 (10): 1177–1192.
31. 31. Лю Хань-лонг, Цинь Хун-ю, ГАО Ю-фэн, ЧЖОУ Юнь-дон. Экспериментальное исследование дробления каменной наброски и крупных заполнителей. Механика почвы 2005; 26 (4): 562–566.
32. 32. Индраратна Б., Ионеску Д., Кристи Х. Д. Поведение железнодорожного балласта на сдвиг на основе крупномасштабных трехосных испытаний.Журнал геотехнической и геоэкологической инженерии 1998; 124 (5): 439–449.
33. 33. ЦИНЬ ХЛИГ Хун-юй. Исследование прочности и деформации грубых заполнителей на основе крупномасштабных трехосных испытаний. Механика грунта 2004; 25 (10): 1575–1580.
34. 34. Сяо Чжао-рань, ВАН Лю-минь, Ли Цзянь-вэнь. Нелинейное поведение одиночной сваи. J Geotech Eng 2002; (05): 640–644.
35. 35. Цзян Ч., Ли И, Лю Л., Лин Х. Нелинейный анализ гибкой сваи вблизи недренированного глиняного откоса при боковой нагрузке.ADV CIV ENG 2018; 1–13.
36. 36. Чжан Шэн, Тонг С.-X, Си Ли, Шэн Дайчао. Новый метод изучения эволюции разрушения частиц. Géotechnique, 2015; 65: 911–922.
37. 37. Тонг С., Бертон Г.Дж., Чжан С. и др. Простая модель распределения частиц по размерам для гранулированных материалов [J]. Канадский геотехнический журнал, 2018; 55 (2): 246–257.
38. 38. Марсал RJ. Механические свойства каменной наброски при строительстве насыпи-плотины. учебник. ред.r.c. Хиршфельд и С.Дж. пулос. John Wiley and Sons Inc. паб. нью-йорк, 1973, 92 с. Международный журнал механики горных пород и горной науки и геомеханики, тезисы 1967; 12 (4): 67.
39. 39. Шу-тянь БАЙ, И-Хао ЦУИ. Механические характеристики каменной наброски. Journal of Hydroelectricity 1997 (03): 22–31.
40. 40. Каррубба П. Кожное трение о сваях большого диаметра, вбитых в скалу. Может Geotech J 1997; 34 (2): 230–240.
41. 41. Радхакришнан Р., Люнг К.Ф.Перенос нагрузки свай с забивкой. Журнал Geotech Eng 1989; 115 (6): 755–768.
42. 42. Сяо HB, Ло QZ, Тан Дж, Ли QS. Прогнозирование зависимости осадки от нагрузки для свай большого диаметра. Конструктивное проектирование высотных зданий 2002; 11 (4): 285–293.

Пробное сравнение двух методов лечения геморроя третьей и четвертой степени

Acta Inform Med. 2014 Dec; 22 (6): 365–367.

Халит Малоку

¹ Хирургический центр «Алока», Приштина, Косова

Заим Гаши

² Кафедра клинической гастрогепатологии, Медицинский факультет, Приштинский университет 906

906 Отделение хирургии, Клинический центр, Подгорица, Черногория

Hilmi Islami

⁴ Кафедра фармакологии, Медицинский факультет, Университет Приштины, Косова

Аргжира Юнику-Школолли

² Кафедра клинической Гастроэ Medicene, Приштинский университет, Косова

¹ Хирургический центр «Алока», Приштина, Косова

² Кафедра клинической гастрогепатологии, Медицинский факультет, Приштинский университет, Косова

³ , Отделение клинической хирургии Центр, Подгорица, Черногория

⁴ Кафедра фармакологии, факультет y of Medicene, Университет Приштины, Косова

Поступила в редакцию 21 сентября 2014 г .; Принята в печать 25 ноября 2014 г.

Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution-Noncommercial-Share Alike 3.0 Unported, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии правильного цитирования оригинальной работы.

Эта статья цитируется в других статьях в PMC.

Abstract

Цель:

Согласно «сосудистой» теории, артериальное переполнение в верхних геморроидальных артериях приведет к расширению геморроидального венозного сплетения.Лазерная процедура геморроя (LHP) — это новая лазерная процедура для амбулаторного лечения геморроя, при которой геморроидальный артериальный кровоток, питающий геморроидальное сплетение, останавливается с помощью лазерной коагуляции.

Цель:

Наша цель заключалась в сравнении лазерной процедуры геморроя с открытой хирургической процедурой амбулаторного лечения симптоматического геморроя.

Материал и метод:

Было проведено сравнительное испытание между лазерной процедурой геморроя и открытой хирургической геморроидэктомией.Это исследование проводилось в больнице Алока в Косово. В исследование были включены пациенты с симптоматическим геморроем III или IV степени с минимальным или полным выпадением слизистой оболочки: 20 пациентов, получавших лазерную геморроидопластику, и 20 пациентов — геморроидэктомию открытого типа. Оценивали время операции и послеоперационную боль по визуальной аналоговой шкале.

Результаты:

Всего в исследование вошли 40 пациентов (23 мужчины и 17 женщин, средний возраст 46 лет). Существенные различия между лазерной геморроидопластикой и открытой хирургической процедурой наблюдались во время операции и ранней послеоперационной боли.Между двумя группами была статистически значимая разница в отношении раннего послеоперационного периода: 1 неделя, 2 недели, 3 недели и 1 месяц после соответствующей процедуры (p <0,01). Время процедуры для LHP составило 15,94 мин по сравнению с 26,76 мин для открытой операции (p <0,01).

Заключение:

Процедура лазерной геморроидопластики оказалась эффективнее открытой хирургической геморроидэктомии. Послеоперационная боль и продолжительность — это только два индикатора этой разницы между процедурами.

Ключевые слова: лазерная геморроидопластика, открытая операция, боль, длительность

1. ВВЕДЕНИЕ

Геморроидальная болезнь занимает первое место среди заболеваний прямой и толстой кишки, а оценочная распространенность во всем мире колеблется от 2,9% до 27,9%. из которых более 4% являются симптоматическими (1, 2). Примерно треть этих пациентов обращаются за консультацией к врачу. Распределение по возрасту демонстрирует гауссовское распределение с пиком заболеваемости между 45 и 65 годами с последующим снижением после 65 лет (3, 4).Мужчины болеют чаще, чем женщины (5). Аноректальные сосудистые подушки вместе с внутренним анальным сфинктером необходимы для поддержания удержания мочи, обеспечивая поддержку мягких тканей и удерживая анальный канал плотно закрытым. Считается, что геморрой возникает из-за смещения поддерживающей мышцы вниз (Treitz) (6, 7). Варианты лечения симптоматического геморроя со временем менялись. Меры включают консервативное лечение, безоперационное лечение и различные хирургические методы.Различные безоперационные методы лечения включают перевязку резинкой (RBL), инъекционную склеротерапию, криотерапию, инфракрасную коагуляцию, лазерную терапию и диатермическую коагуляцию; все это может выполняться амбулаторно без анестезии. Эти нехирургические методы считаются основным вариантом лечения геморроя 1-3 степени (I-III степени) (8). Если консервативные меры не помогают контролировать симптомы, пациентов можно направить к хирургу для оперативного лечения. Показания к хирургическому лечению включают наличие значительного внешнего компонента, гипертрофированных сосочков, ассоциированной трещины, обширного тромбоза или рецидива симптомов после повторной RBL.Используемая техника может быть открытой (Миллиган-Морган) или закрытой (Фергюсон), а используемые инструменты — скальпель, ножницы, электрокоагуляция или лазер. Геморроидэктомия по Миллигану-Моргану — золотой стандарт и часто выполняемая процедура в Соединенном Королевстве (9). Боль после геморроидэктомии — самая распространенная проблема, связанная с хирургическими методами. Другими ранними осложнениями являются задержка мочи (20,1%), кровотечение (вторичное или реакционное) (2,4–6%) и подкожный абсцесс (0,5%). К отдаленным осложнениям относятся анальная трещина (1% -2.6%), анальный стеноз (1%), недержание мочи (0,4%), свищ (0,5%) и рецидив геморроя (10, 11). Целью этого исследования было сравнить боль и продолжительность вмешательства между двумя методами, лазерной геморроидопластикой (LHP) и хирургической открытой геморроидэктомией.

2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

В это сравнительное и проспективное исследование было включено 40 пациентов, из которых 20 пациентов прошли лечение методом лазерной геморроидопластики и 20 пациентов получили открытую хирургическую геморроидэктомию.Пациенты были разделены на группы в зависимости от стадии геморроя: пациенты с III стадией и минимальным выпадением слизистой оболочки получали ЛГП, а пациенты с IV стадией и пролапсом — открытым хирургическим методом. Это исследование проводилось в хирургическом центре ALOKA в Косово с января 2012 года по июнь 2014 года. После подробного физического обследования и проктоскопии лазерная процедура была выполнена с помощью Biolitec. Когда пациент находился в положении для литотомии, в анальный канал был введен специальный одноразовый проктоскоп диаметром 23 мм.Лазерные выстрелы производились с помощью 980-диодного лазера через оптическое волокно с длиной волны 1000 нм в импульсном режиме, чтобы уменьшить нежелательную дегенерацию периартериальной нормальной ткани. Глубину усадки можно регулировать мощностью и продолжительностью лазерного луча.

Через оптоволокно 1000 микрон пять лазерных выстрелов, генерируемых мощностью 13 Вт, длительностью 1,2 с каждый и паузой 0,6 с, вызвали усадку тканей на глубину примерно 5 мм. Эта процедура проводилась амбулаторно.Подготовка кишечника не требовалась. За 2 часа до вмешательства были поставлены две клизмы. Другим 20 пациентам была проведена открытая хирургическая геморроидэктомия под местной анестезией. Пациенты были выписаны в течение 4-12 часов и наблюдались в течение 2-6 месяцев для выявления прогресса заживления и осложнений. Пациентов наблюдали за уровнем послеоперационной боли и продолжительностью операции. Послеоперационная боль регистрировалась с использованием 10-балльной визуальной аналоговой шкалы (ВАШ), по которой 0 означает отсутствие боли, а 10 — наихудшую боль, которую только можно вообразить.Протокол ВАШ отслеживался через 1 неделю, 2 недели, 3 недели, 1 месяц, 2 месяца и 6 месяцев. Продолжительность вмешательства записывалась в минутах. Данные были проанализированы с помощью статистических тестов и представлены в соответствующих таблицах и графиках.

3. РЕЗУЛЬТАТЫ

Процедура LHP была проведена у 20 последовательных пациентов, у которых был симптоматический геморрой III степени с умеренным выпадением слизистой оболочки при проктоскопии и в анамнезе редкие эпизоды ручного уменьшения пролапса, средний возраст 47 ± 12 лет.6 (диапазон, 24–70) лет. Всего было 11 мужчин и 9 женщин. Открытое хирургическое вмешательство было выполнено 20 пациентам с симптоматическим геморроем IV степени, полным пролапсом и отсутствием реакции на ручное уменьшение, средний возраст 49 ± 12,3 (диапазон 28-72) лет. Было 12 мужчин и 8 женщин.

Что касается боли, ранняя послеоперационная боль значительно ниже в группе LHP по сравнению с хирургической группой. Такие же значения получены и за период в один месяц. Эти результаты представлены в таблицах и на рисунках,.

Таблица 1

Представление боли по шкале ВАШ в группе LHP

Таблица 2

Представление боли по шкале ВАШ в хирургической группе

Представление боли по шкале ВАШ в группе LHP

Представление боли по шкале ВАШ в группе LHP хирургическая группа

Средняя продолжительность операции составила 15,94 ± 3,5 мин в группе LHP и 26,76 ± 5,8 мин (p <0,01). О серьезных побочных эффектах или осложнениях не сообщалось. В одном случае наблюдалось кровотечение (пациентка принимала аспирин).В одном случае потребовался хирургический гемостаз. Незначительная боль, потребовавшая приема лекарств, была зарегистрирована в трех случаях: в одном в группе LHP и в двух при открытом хирургическом вмешательстве. Ни в одном из случаев переливания крови не потребовалось.

4. ОБСУЖДЕНИЕ

Необходимость лечения геморроя в первую очередь основана на субъективном восприятии тяжести симптомов, и назначение лечения определяется традиционной классификацией геморроя (12), которая не связана с серьезностью симптомов. .Разнообразие методов лечения добавило путаницы в принятии решения о методе лечения. Вопрос об оптимальной методике лечения остается без ответа, несмотря на то, что большинство используемых методов подвергается рандомизированной оценке. Как правило, неосложненная геморроидэктомия удовлетворительна без хирургического вмешательства или операции как для пациента, так и для хирурга (13). В исследовании университета Сан-Паулу, Бразилия, они заявили, что преимущества лазерной геморроидэктомии заключаются в том, что она является гемостатическим, бактерицидным, быстрым, не затрагивает соседние структуры, меньшим количеством послеоперационных осложнений и меньшим количеством кровотечений и стенозов (14, 15).Открытая хирургическая геморроидэктомия — наиболее широко используемая процедура при хирургическом лечении геморроя. Однако геморроидэктомия связана со значительными осложнениями, включая боль, кровотечение и раневую инфекцию, что может привести к длительному пребыванию в больнице (16). Мы обнаружили, что оценка боли была значительно ниже в группе LHP по сравнению с группой с открытой геморроидэктомией, в раннем послеоперационном периоде после того, как оценка по ВАШ составляла 5 против 0 для оценки 0-1, 15 против 18 для оценки 2-5 и 0. против.2 при оценке выше 5 в соответствующих группах. Послеоперационная боль — самое важное осложнение, которое беспокоит наших пациентов и заставляет их сопротивляться хирургическому вмешательству. В нашем исследовании послеоперационная боль в течение первого месяца после обеих процедур была значительно меньше при лазерной геморроидэктомии по сравнению с традиционной открытой хирургической геморроидэктомией (p <0,05). Наше исследование показало, что лазерная геморроидопластика - безопасная процедура, связанная с уменьшением послеоперационной боли. Лазерная геморроидэктомия имеет меньшую продолжительность по сравнению с открытой хирургической геморроидэктомией, что удовлетворительно для пациентов с симптоматическим геморроидальным узлом III или IV стадии (15.94 против 26,76 мин и p <0,01).

5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Таким образом, процедура лазерной геморроидопластики более предпочтительна по сравнению с традиционной открытой хирургической геморроидэктомией. Послеоперационная боль значительно меньше при лазерной процедуре по сравнению с хирургической процедурой (p <0,05). Длительность лазерной процедуры значительно короче (p <0,01).

Сноски

КОНФЛИКТ ИНТЕРЕСОВ: НЕТ ОБЪЯВЛЕННЫХ.

ССЫЛКИ

1. Johanson JF, Sonnenberg A.Распространенность геморроя и хронических запоров: эпидемиологическое исследование. Гастроэнтерология. 1990. 98 (2): 380–386. [PubMed] [Google Scholar] 2. Рогозина В.А. Геморрой. Экспериментальная Ная и Клиническая Гастроэнтерология. 2002; 4: 93–96. [PubMed] [Google Scholar] 3. Йохансон Дж. Ф., Зонненберг А. Распространенность геморроя и хронических запоров: эпидемиологическое исследование. Гастроэнтерология. 1990. 98 (2): 380–386. [PubMed] [Google Scholar] 4. Parks AG. Де Геморрой. Исследование хирургического анамнеза.Отчет Гая из больницы. 1955; 104: 135–150. [PubMed] [Google Scholar] 5. Keighley MRB. Vol. 1. Издатели WB Saunders; 1993. Хирургия заднего прохода, прямой и толстой кишки. 1; С. 295–298. [Google Scholar] 6. Хаас П.А., Фокс Т.А., младший, Хаас Г.П. Патогенез геморроя. Заболевания толстой и прямой кишки. 1984. 27 (7): 442–450. [PubMed] [Google Scholar] 7. Thomson WHF. Природа геморроя. Британский журнал хирургии. 1975. 62 (7): 542–552. [PubMed] [Google Scholar] 8. MacRae HM, McLeod RS. Сравнение методов лечения геморроя.Метаанализ. Dis Colon Rectum. 1995. 38 (7): 687–694. [PubMed] [Google Scholar] 9. Monson JRT, Мортенсон, штат Нью-Джерси, Хартли Дж. Процедуры пролапса геморроя (ПРК) или сшитой анопексии. Согласованный документ Ассоциации колопроктологов Великобритании и Ирландии. ACPGBI. 2003 [Google Scholar] 10. Бледей Р., Пена Дж. П., Ротенбергер Д. А., Голдберг С. М., Булс Дж. Г.. Симптоматический геморрой: частота и осложнения оперативного лечения. Заболевания толстой и прямой кишки. 1992. 35 (5): 477–481. [PubMed] [Google Scholar] 11.Сардинья TC, Корман ML. Геморрой. Хирургические клиники Северной Америки. 2002. 82 (6): 1153–1167. [PubMed] [Google Scholar] 12. Голигер Дж., Дати Х., Никсон Х. Лондон: Байер Тиндалл; 1984. Хирургия заднего прохода и толстой кишки. 5. [Google Scholar] 13. Салфи Р. Новый метод амбулаторного лечения геморроидальных узлов. Лазерная фотокоагуляция геморроидальных артерий под контролем Доплера. Колопроктология. 2009. 31: 99–103. [Google Scholar] 14. Чиа Ю.В., Дарзи А., Спикмен К.Т., Хилл А.Д., Джеймсон Дж.С., Генри М.М. Отделение хирургии, Центральная больница Миддлсекса, Лондон, Великобритания Int.J Colorectal Dis. 1995; 1011: 22–24. [PubMed] [Google Scholar] 15. Лори Баркли. Лучший вариант для оценки и лечения геморроя. BMJ. 25 февраля 2008 г.; 336: 380–383. [Google Scholar] 16. Milligan ET, Morgan CN, Jones LE, Officer R. Хирургическая анатомия анального канала и оперативное лечение геморроя. Ланцет. 1937; 2: 1119–1124. [Google Scholar]

Oxford Tile # 5, Westley, California

{ ссылка: "https://www.loc.gov/pictures/item/2003689069/", thumbnail: { url: "// cdn.loc.gov/service/pnp/ppmsca/04200/04249_150px.jpg ", alt: 'Изображение из онлайн-каталога эстампов и фотографий - Библиотека Конгресса' } }

Изображения большего размера отображаются только в Библиотеке Конгресса.
JPEG (101 КБ) | JPEG (211 КБ) | TIFF (15,3 МБ)

цветная пленка копировать слайд
http: // hdl.loc.gov/loc.pnp/ppmsca.04249

Куча покрышек Oxford # 5, Уэстли, Калифорния

• Название: Куча покрышек Oxford # 5, Уэстли, Калифорния.
• Создатель (и): Буртынский, Эдуард, 1955-, фотограф.
• Дата создания / публикации: 1999 г.
• Средний: 1 фотопечать: хромогенная; лист 30 х 40 дюймов
• Резюме: На фотографии показана огромная куча выброшенных изношенных резиновых покрышек на свалке в Уэстли, Калифорния.
• Номер репродукции: —
• Информация о правах: Публикация может быть ограничена. Для получения информации см. «Эдвард Буртынский …» (http://www.loc.gov/rr/print/res/659_burt.html)
  
• Информация о доступе: Обслуживается по предварительной записи (без обработки).Чтобы сделать запрос, см. «Доступ к необработанным материалам» (http://www.loc.gov/rr/print/info/022_unpr.html).
• Телефонный номер: Не обработано в PR 13 CN 2003: 134 [элемент] [P&P]
• Репозиторий: Отдел эстампов и фотографий Библиотеки Конгресса Вашингтон, округ Колумбия 20540 США http://hdl.loc.gov/loc.pnp/pp.print
• Примечания:
  • Подпись вниз, на Землю: горы Тир, Калифорния. Горы выброшенных шин портят этот пейзаж в Калифорнии.До середины 1990-х годов было обычным явлением выбрасывать отработанные шины, потому что возможности их переработки были ограничены. Вскоре после того, как Эдуард Буртынский сделал эту фотографию, молния ударила по свалке шин, вызвав пожар, который горел в течение тридцати дней. В результате пожара в воздух были выброшены токсичные загрязнители, а тяжелые металлы и другие загрязнители угрожали почвам и ресурсам грунтовых вод. Штат завершил экологическую очистку объекта в 2007 году, стоимость которой составила двадцать миллионов долларов.
  • Заголовок из п.
  • Издание: 1/10.
  • Предоставлено: Кортси художника и галерея Чарльза Коулза, Нью-Йорк.
  • Покупка; Charles Cowles Gallery, Inc .; 2003; (DLC / PP-2003: 134).
  • Необработанный в PR 13 CN 2003: 134
• Темы:
• Формат:
• Коллекции:
• Добавить в закладки эту запись:
  https: // www.loc.gov/pictures/item/2003689069/

Просмотрите запись MARC для этого элемента.

Библиотека Конгресса, как правило, не владеет правами на материалы в свои коллекции и, следовательно, не может предоставить или отказать в разрешении на публиковать или иным образом распространять материал. Для дальнейших прав информацию см. в разделе «Информация о правах» ниже, а также о правах и Страница информации об ограничениях ( http://www.loc.gov/rr/print/res/rights.html ).

• Консультации по правам : Публикация может быть ограничена. Для получения информации см. «Эдвард Буртынский …» http://www.loc.gov/rr/print/res/659_burt.html.
• Репродукционный номер : —
• Телефонный номер : Не обработано в PR 13 CN 2003: 134 [элемент] [P&P]
• Средний : 1 фотопечать: хромогенная; лист 30 х 40 дюймов

Если изображение отображается, вы можете загрузить его самостоятельно. (Некоторые изображения отображать только в виде эскизов за пределами Библиотеки Конгресса из-за прав соображений, но у вас есть доступ к изображениям большего размера на сайте.)

Кроме того, вы можете приобрести копии различных типов через Библиотеку. службы тиражирования Конгресса.

1. Если отображается цифровое изображение: Качество цифрового изображения частично зависит от того, был ли он сделан из оригинала или промежуточные, такие как негативная копия или прозрачная пленка.Если воспроизведение Числовое поле выше включает номер репродукции, который начинается с LC-DIG …, то есть цифровое изображение, которое было сделано напрямую от оригинала и имеет достаточное разрешение для большинства публикаций целей.
2. Если есть информация, указанная в поле «Номер репродукции» выше: Вы можете использовать номер репродукции, чтобы купить копию в Duplication Услуги. Он будет сделан из источника, указанного в скобках после номер.

   Если указаны только черно-белые («черно-белые») источники и вы хотите, чтобы копия имела цвет или оттенок (при условии, что в оригинале они есть), как правило, вы можете приобрести качественную копию оригинала в цвете, со ссылкой на номер телефона, указанным выше, и включая запись в каталоге («Об этом товаре») с вашим запросом.

3. Если в поле «Номер репродукции» нет информации выше: Как правило, вы можете приобрести качественную копию через Услуги тиражирования.Укажите номер телефона, указанный выше, и включите запись в каталоге («Об этом элементе») с ваш запрос.

Прайс-листы, контактная информация и формы заказа доступны на Веб-сайт службы дублирования.

• Телефонный номер: Не обработано в PR 13 CN 2003: 134 [элемент] [P&P]
• Средний: 1 фотопечать: хромогенная; лист 30 х 40 дюймов
• Информация о доступе: Обслуживается по предварительной записи (без обработки).Чтобы сделать запрос, см. «Доступ к необработанным материалам», http://www.loc.gov/rr/print/info/022_unpr.html.

Выполните следующие действия, чтобы определить, нужно ли вам заполнить квитанцию ​​о звонке в Читальном зале эстампов и фотографий для просмотра оригинального товара (ов). В некоторых случаях суррогатный (замещающее изображение) доступно, часто в виде цифрового изображение, копия или микрофильм.

1. Оцифрован ли элемент? (Уменьшенное (маленькое) изображение будет быть видимым слева.)

   • Да, товар оцифрован. Пожалуйста, используйте цифровое изображение вместо того, чтобы запрашивать оригинал. Все изображения можно просматривать в большом размере когда вы находитесь в любом читальном зале Библиотеки Конгресса. В некоторых случаях доступны только эскизы (маленькие) изображения. когда вы находитесь за пределами Библиотеки Конгресса, потому что элемент ограничен в правах или не оценивался ограничения прав.

     В качестве меры по сохранению мы обычно не обслуживаем оригинал при наличии цифрового изображения.если ты есть веские причины посмотреть оригинал, проконсультируйтесь с библиотекарь-справочник. (Иногда оригинал просто слишком хрупкий, чтобы служить. Например, стеклянные и пленочные фотографические. негативы особенно подвержены повреждению. Они также легче увидеть в Интернете, где они представлены как положительные изображений.)

   • Нет, товар не оцифрован. Пожалуйста, перейдите к # 2.

2. Указывают ли вышеприведенные поля с рекомендациями по доступу или номера вызова, что существует нецифровой суррогат, такой как микрофильм или копии?

   • Да, существует еще один суррогат. Справочный персонал может направить вас к этому суррогату.

   • Нет, другого суррогата не существует. Пожалуйста, перейдите к # 3.

3. Если вы не видите уменьшенное изображение или ссылку на другой суррогатная мать, пожалуйста, заполните квитанцию ​​о звонке в разделе «Распечатки и фотографии». Читальный зал. Во многих случаях оригиналы можно подавать в несколько минут. Другие материалы требуют предварительной записи на потом. в тот же день или в будущем.Справочный персонал может проконсультировать вас в как заполнить квитанцию ​​о звонках, так и когда товар может быть подан.

Чтобы связаться с сотрудниками справочной службы в Зале эстампов и фотографий, воспользуйтесь нашей службой «Спросите библиотекаря» или позвоните в читальный зал с 8:30 до 5:00 по телефону 202-707-6394 и нажмите 3.

Транспортные расходы растут, контейнеры скапливаются из-за вспышки COVID-19 в Гуандуне

Контейнерный терминал Янтянь в Шэньчжэне, провинция Гуандун на юге Китая, в апреле.Фото: cnsphoto

Вспышки COVID-19 в районе порта Янтян в Шэньчжэне, провинция Гуандун на юге Китая, снизили пропускную способность порта до одной седьмой от нормального уровня, несмотря на то, что он начал принимать тяжелые экспортные контейнеры, начиная с понедельника.

На момент публикации в Шэньчжэне было обнаружено 13 бессимптомных носителей. Согласно местному официальному заявлению, опубликованному в пятницу, район Янтян в Шэньчжэне призвал всех граждан пройти тестирование на COVID-19.

Помимо Янтянь, Гуанчжоу и Фошань в провинции также сообщили о новых случаях COVID-19, что привело к сбоям не только в работе порта, но и в грузовых перевозках.В то время как случаи в Гуанчжоу и Фошане были связаны с рестораном дим-сам, случаи в Янтянь были связаны с иностранным судном в районе порта.

В результате новых случаев COVID-19 порт Янтян заявил, что он прекратит прием тяжелых контейнеров, ожидающих экспорта, начиная со вторника. Согласно новым требованиям, порт будет принимать только тяжелые экспортные контейнеры, начиная с понедельника с расчетным временем прибытия в течение трех дней, и это условие продлится до 6 июня.

По данным Shenzhen TV, в порту скопилось более 20 000 экспортных контейнеров. Принимаются каждые 5000 контейнеров в день.

По состоянию на полдень понедельника более 3000 тяжеловесных контейнеров подали заявки на заход в порт. Сюй Ган, заместитель главнокомандующего антивирусными силами порта, сообщил Shenzhen TV, что текущая пропускная способность порта достигла лишь одной седьмой от нормального уровня.

Ли Гуолян, водитель в порту, сказал Global Times, что он наконец задекларировал тяжелый контейнер для экспорта в порту Янтянь и войдет в порт в полночь.

Ли сказал, что его контейнер будет одной из первых партий, поступающих в порт после временной приостановки.

«Я не работал на прошлой неделе, и мои ежедневные убытки составляют не менее 500 юаней [78,5 долларов]», — сказал Ли Global Times в воскресенье.

Порт Янтянь, известный как «барометр внешней торговли Шэньчжэня», имеет самые протяженные международные маршруты на юге Китая. В основном порт обрабатывает экспорт в Европу и США. По данным газеты Securities Times, порт обычно обрабатывает почти 90 процентов экспорта Шэньчжэня по примерно 100 маршрутам.

Новые случаи заболевания в провинции Гуандун также повлияли на грузовые перевозки в других частях страны.

Го Синь, генеральный директор Nanning Xinjinhang Logistics Co в Гуанси-Чжуанском автономном районе Южного Китая и эксперт по транспортировке свежих фруктов, сообщил Global Times в воскресенье, что стоимость автомобильных перевозок за последние несколько дней выросла в 10 раз.

Внезапные обострения в провинции Гуандун означают, что водители грузовиков, которые едут туда, должны пройти карантин по возвращении.«В результате фрахтовые ставки выросли», — сказал Го.

Судоходные компании тоже беспокоятся о сбоях. Помимо воздействия на портовые операции, основная проблема заключается в том, что существует «изобилие экспортных товаров и нехватка контейнеров», — сказал сотрудник логистической компании JC Trans.

Многие контейнеры, отправлявшиеся за границу, не вернулись из-за задержек в таможенном оформлении, по словам сотрудника Shenghang Logistics Co.

Эта проблема не исчезла в прошлом году и в начале этого года исчезла, сказал сотрудник: но затем блокировка Суэцкого канала повлияла на отправку контейнеров по всему миру.

Наряду с коронавирусом отсутствие контейнеров привело к увеличению стоимости доставки.

«Раньше стоимость одного тяжелого контейнера, отправляемого в Европу, составляла около 3000 долларов, а теперь — 13000 долларов», — сказал сотрудник, и цена на контейнеры, отправляемые в Юго-Восточную Азию, выросла вдвое.

Испытание мостовых деревянных свай под действием эксцентрических нагрузок — Лаборатория инженерных сооружений Ньюмарка

PI: B. Andrawes / Студент: K.E. Ким

Мосты с различными деревянными конструктивными элементами составляют значительную часть транспортной инфраструктуры США.Особенно распространены мосты, опирающиеся на деревянное свайное основание, называемые просто деревянными свайными мостами. Многие деревянные свайные мосты, которые до сих пор используются, были построены в 1950-х и 60-х годах с использованием упрощенных подходов к проектированию, в значительной степени основанных на общепринятых и эмпирических данных. Поскольку в их первоначальной конструкции учитывались только гравитационные нагрузки, многие деревянные свайные мосты не соответствуют современным стандартам. Еще больше усугубляет эту проблему их возраст и подверженность деградации. Несмотря на эти проблемы, деревянные мосты в целом игнорируются с точки зрения эксплуатационной важности и требуют минимальных усилий по обслуживанию.Более того, в то время как бесчисленные исследования были сосредоточены на каждом аспекте обычных железобетонных или стальных мостов, исследования деревянных мостов практически не проводились. Учитывая постоянно растущие требования к мостам и интерес к устойчивым, устойчивым конструкциям, пришло время ликвидировать этот пробел. Это исследование посвящено экспериментальным испытаниям деревянных свай с особым вниманием к краткосрочным и долгосрочным характеристикам свай, модернизированных композитами из армированного волокном полимера (FRP).Влияние износа древесины и эффективность различных стратегий применения FRP изучаются, чтобы дать рекомендации по конструкции, и уникальная процедура ускоренного старения используется для изучения их долговечности. Численные подходы используются для разработки методов оценки несущей способности разрушенного деревянного свайного основания моста. Это включает в себя комплексный метод определения допустимой нагрузки для опорных деревянных свай, в котором состояние сваи на месте является ключевым входным параметром. Результаты этого исследования ясно демонстрируют необходимость более тщательного рассмотрения безопасности существующих деревянных мостов и показывают, что надлежащее обслуживание и модернизация могут значительно улучшить их прочность и долговечность.Что наиболее важно, это исследование предоставляет простые и надежные инструменты для оценки уязвимости деревянных свайных мостов при различных условиях нагрузки.

.